Основные ссылки
|
ОписаниеИсточник публикации Документ опубликован не был Примечание к документу Начало действия документа - 01.08.2003. Методические рекомендации, утвержденные данным документом, введены в действие с 1 августа 2003 года Постановлением Госгортехнадзора РФ от 25.07.2003 N 105.
По заключению Минюста РФ данный документ в государственной регистрации не нуждается. - Письмо Минюста РФ от 21.06.2003 N 07/6323-ЮД ("Экономика и жизнь", N 31, 2003) Название документа Постановление Госгортехнадзора РФ от 05.06.2003 N 51 "Об утверждении Методических рекомендаций по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов" (вместе с "Методическими рекомендациями... РД 03-607-03") Постановление Госгортехнадзора РФ от 05.06.2003 N 51
"Об утверждении Методических рекомендаций по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов"
(вместе с "Методическими рекомендациями... РД 03-607-03")
ФЕДЕРАЛЬНЫЙ ГОРНЫЙ И ПРОМЫШЛЕННЫЙ НАДЗОР РОССИИ ПОСТАНОВЛЕНИЕ
от 5 июня 2003 г. N 51
ОБ УТВЕРЖДЕНИИ МЕТОДИЧЕСКИХ РЕКОМЕНДАЦИЙ
ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ
НА НАКОПИТЕЛЯХ ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ
Госгортехнадзор России постановляет:
1. Утвердить Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов. 2. Направить Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов на государственную регистрацию в Министерство юстиции Российской Федерации.
Начальник
Госгортехнадзора России
В.М.КУЛЬЕЧЕВ
Постановлением
Госгортехнадзора России
от 5 июня 2003 г. N 51
МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ
НА НАКОПИТЕЛЯХ ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ
РД 03-607-03
Разработаны Управлением по надзору в химической, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности Госгортехнадзора России.
1.1. При аварии на хранилищах происходит разрушение ограждающих сооружений (дамб) и разлив содержимого хранилищ, вызывающий затопление окружающих территорий.
1.2. Опасность аварий определяется возникновением чрезвычайных ситуаций (ЧС): обстановки, которая может повлечь за собой человеческие жертвы, ущерб здоровью людей или окружающей среде, материальные потери и нарушение жизнедеятельности людей.
1.3. Методика позволяет определить показатели, характеризующие аварию:
- границы зоны затопления;
- время образования прорана;
- размеры и форма развития прорана;
- расходы и объемы жидких отходов, выливающихся по мере развития прорана;
- высота, скорость и гидродинамическое давление волны прорыва по пути движения.
1.4. Методика предназначена для использования:
- организациями, эксплуатирующими хранилища;
- проектными организациями;
- экспертными центрами;
- другими организациями, по роду своей деятельности связанными с обеспечением безопасности хранилищ;
- при декларировании безопасности гидротехнических сооружений (далее - ГТС);
- при определении последствий гидродинамической аварии;
- при определении возможности дальнейшей эксплуатации хранилищ и при других работах, в которых требуется оценка параметров прорана и зоны растекания при аварии хранилища.
II. Основные положения, принимаемые при расчете 2.1. Процесс разрушения хранилища, образования прорана и движения образующегося при этом потока отходов является сложным. Неравномерный и неустановившийся характер движения потока по всей трассе растекания обуславливают переменные значения его гидродинамических параметров, поэтому для упрощения расчетов рассматриваемый процесс разделяется в расчетном отношении на два этапа:
а) расчет образования прорана и расчет параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы;
б) расчет максимальных параметров потока по трассе растекания.
2.2. В методике приняты следующие допущения:
- поперечное сечение прорана принимается прямоугольным и постоянным по всей длине прорана;
- после образования прорана жидкость растекается по местности, имеющей естественный уклон;
- гидравлический прыжок, возникающий на переходе потока с участка с уклоном дна, больше критического, на участок, где уклон меньше критического, не рассматривается.
III. Расчет образования прорана (процесса разрушения дамб)
3.1. В расчетах приняты следующие основные обозначения:
H - максимальная разница между отметкой гребня ограждающей
max
дамбы и отметкой, до которой могут вытекать жидкие отходы, м;
F - площадь заполнения хранилища (определяется по графику
зависимости площади (F) и объема (V) от уровня заполнения), кв. м;
V - полный объем отходов в хранилище (определяется по
max
графику зависимости F и V от уровня заполнения), куб. м;
l - ширина гребня дамбы, м;
0
m - заложение внутреннего откоса дамбы (отношение длины
отк.
горизонтальной проекции откоса к высоте откоса), м/м;
n - заложение внешнего откоса дамбы, м/м;
отк.
ро - плотность частиц грунта, т/куб. м;
s
ро - плотность жидкости и неконсолидированных отходов (жидких
ж
отходов), т/куб. м;
ро - средняя плотность сухого грунта тела дамбы, т/куб. м;
d
ню - кинематический коэффициент вязкости жидкости и
неконсолидированных отходов (жидких отходов), кв. см/сек. (Для
воды кинематический коэффициент вязкости равен 0,0101, кв.
см/сек.);
d - средневзвешенный размер частиц грунта, мм.
3.2. Исходными данными для расчета являются:
- максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой жидкие отходы могут вытекать;
- зависимость площади и объема хранилища от отметки заполнения;
- ширина гребня дамбы;
- заложение внутреннего откоса дамбы;
- заложение внешнего откоса дамбы;
- плотность частиц грунта, плотность сухого грунта, плотность и вязкость вытекающих жидких отходов;
- средневзвешенный размер частиц грунта.
3.3. За начальные условия расчета размыва элементарного прорана принимается равенство:
y = b = h = 0,5 м, (1)
0 0 0
где:
y - начальная глубина прорана;
0
b - начальная ширина прорана;
0
h - начальная глубина потока.
0
На рис. 1 <*> представлена схема расчета размыва гребня и
пляжной зоны хвостохранилища.
--------------------------------
<*> Рисунки не приводятся.
Задавая приращение глубины прорана на каждом расчетном шаге
постоянным и равным ДЕЛЬТА y <= y , определяется приращение ширины
0
прорана:
b
0
ДЕЛЬТА b = ДЕЛЬТА y x -------------. (2)
y + ДЕЛЬТА y
0
Задавая приращения размеров прорана (ДЕЛЬТА y и ДЕЛЬТА b),
определяем уменьшение глубины вытекающего из прудка слоя ДЕЛЬТА H.
Расчет ведется методом итераций.
Определение параметров размыва прорана и потока производится в
расчетный i-ый промежуток времени:
глубина прорана: y = y + ДЕЛЬТА y; (3)
i i-1
ширина прорана: b = b + ДЕЛЬТА b; (4)
i i-1
длина прорана (м): l = y x (m + n ) + l . (5)
i i отк. отк. 0
При достижении y = H принимается, что увеличение прорана
i max
рассчитывается только за счет его расширения:
b = b + ДЕЛЬТА b', (6)
i i-1
y
0
где ДЕЛЬТА b' = 2,5 x ДЕЛЬТА y x -------------. (7)
y + ДЕЛЬТА y
0
2
Глубина потока в проране (м): h = - H , (8)
i 3 i
i
Расход потока в проране (куб. м/с):
3/2 __
Q = mb H x \/2g, (9)
i i i
где m - коэффициент водослива, принимаемый равным 0,31.
Удельный расход потока в проране (кв. м/с):
Q
i 3/2
q = -- = 1,373 x H . (10)
i b i
i
Скорость потока в проране (м/с):
Q
i 1/2
u = ---- = 2,056 x H . (11)
i b h i
i i
Неразмывающая скорость u (м/с) определяется для заданного
0
значения d и гидравлических параметров потока по зависимостям
ср
В.С. Кнороза:
для 0,05 мм < d < 0,25 мм:
0,3 0,35 0,05
ню (g ро ) d
ж
u = 0,71 ------------------------; (12)
0i _____________________
/ -0,25
\/0,0008 + (0,006R )
i
для 0,25 мм < d < 1,5 мм:
0,7
660R ню
0,136 0,432 0,292 i
u = 1,8ню (g ро ) d lg(---------------------); (13)
0i ж 0,35 0,24 1,81
(g ро ) d k
ж
для d > 1,5 мм;
R
______ i
u = \/g ро d lg(11,5 --), (14)
0i ж k
где:
0,75
k = 0,785 x d ;
R - гидравлический радиус потока для прямоугольного сечения
i
прорана, определяемый по формуле:
b h
i i
R = -------- (м). (15)
i b + 2h
i i
Для частиц грунтов с d < 0,1 мм при определении значения
неразмывающей скорости необходимо учитывать силы сцепления между
частицами грунта.
Неразмывающая скорость для связанных грунтов определяется по
формуле:
____________________________________
/ 2gm
u = 1,25\/------- x [(ро - ро )d + 0,044C k], (16)
0i 2,6ро n s ж э гр
ж
где:
m - коэффициент условий работы, принимаем равным 1;
d - эквивалентный диаметр отрывающихся отдельностей
э
связанного грунта (для супесей d = 3 мм, для суглинков d = 4 мм,
э э
для глины d = 5 мм);
э
C - нормативная усталостная прочность связанного грунта на
гр
H
разрыв (Па): C = 0,35С ;
гр
H
C - нормативное удельное сцепление грунта (Па);
k - коэффициент однородности, допускается принимать равным
0,5;
d
э
n = 1 + -----------------.
(0,00005 + 0,3d )
э
Значение неразмывающей скорости определяется по справочнику
проектировщика "Гидротехнические сооружения" (под ред. В.П.
Недриги. М.: Стройиздат, 1983. 543 с.).
Величина гидравлической крупности W (м/с) для размываемых
0
грунтов в проране определяется в зависимости от диаметра частиц
грунта по формулам:
2
g x d x ро
ж
при d <= 0,1 мм: W = ------------; (17)
0 18 x ню
g x ро
ж 1/1,5
при 0,1 мм < d < 0,6 мм: W = d x (-----------) ; (18)
0 __
11,2 x \/ню
1,2
g x d ро
ж 1/1,8
при 0,6 мм < d < 2,0 мм: W = (-----------) ; (19)
0 0,2
4,4 x ню
___________
при d >= 2,0 мм: W = 1,2 x \/g x d x ро , (20)
0 ж
где g - ускорение силы тяжести (g = 981 см/кв. с).
Время размыва элементарного объема прорана (с):
2 x ро x ДЕЛЬТА W
d i
ДЕЛЬТА t = -------------------, (21)
i мю x Q
i i
где ДЕЛЬТА W - увеличение объема размытого прорана (куб. м):
i
ДЕЛЬТА W = W - W = 0,5(b y l - b y l ); (22)
i i i-1 i i i i-1 i-1 i-1
мю - транспортирующая (размывающая) способность потока.
i
В зависимости от гидравлических параметров потока и диаметра
частиц размываемого грунта они могут переноситься потоком либо во
взвешенном, либо в донном состоянии.
Если скорость потока u >= 2,7u и все частицы d <= 0,15 мм
i 0i
(переносятся во взвешенном состоянии), то величина мю может быть
i
определена как:
u - u
крi 0i 4 d 1,6
мю = (----------) x (--) x 0,01, (23)
i 3W R
0 i
где u - критическая скорость потока (м/с) определяется:
кр
0,5
при y < H : u = 2,63 x h ; (24)
i max крi i
0,2
при y = H : u = 3,77 x h . (25)
i max крi i
Если u < 2,7u и все частицы d > 0,15 мм (движутся в донном
i 0i
режиме), то величина мю определяется по формуле:
i
u u d
i 3 0i 1,25
мю = 0,002 x (----) x (1 - ---) x (--) , (26)
i __ u h
\/gd i i
где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/кв. с).
Объем жидкости, вытекающей из прудка за время ДЕЛЬТА t :
i
2 x ро x ДЕЛЬТА W
d i
ДЕЛЬТА V = Q x ДЕЛЬТА t = -------------------. (27)
i i i мю
i
Общий объем, вытекший за время Т = SUM ДЕЛЬТА t :
i
V = SUM ДЕЛЬТА V . (28)
i
Понижение уровня в прудке:
ДЕЛЬТА V
i
ДЕЛЬТА H = ---------. (29)
i F
Глубина слоя, вытекающего из прудка:
H = H + ДЕЛЬТА y - ДЕЛЬТА H . (30) i i-1 i-1
Глубину слоя, вытекающего из прудка ДЕЛЬТА H , можно также
i
определить по графикам зависимости V и F от уровня заполнения.
При i = 1 принимаем, что H = y и ДЕЛЬТА H = 0.
0 0 0
Расчет ведется до того момента, когда V достигает значения
i
V или величина транспортирующей способности мю становится
max i
меньше 0,003.
IV. Определение параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы
Для определения значений скорости U и глубины h потока по внешнему откосу дамбы из результатов расчетов, полученных в п. 2.2.3, выбираются:
- максимальное значение полного расхода Q и соответствующие
max
ему значения ширины b и глубины h (вариант 1);
11 11
- максимальное значение удельного расхода q и
max
соответствующие ему значения ширины b и глубина h (вариант 2);
12 12
- максимальное значение ширины прорана b .
max
Расчет по выбранным параметрам производится одновременно для
Q и q .
max max
4.1. Для определения формы свободной поверхности потока
необходимо сравнить величину нормальной глубины h с критической
0
глубиной h и уклона внешнего откоса дамбы i с величиной
кр ВО
критического уклона i .
кр
Определение критической глубины потока (м) (здесь и далее по
тексту формулы в левой колонке относятся к первому варианту
расчета, в правой - ко второму):
_________ _________
/ 2 / 2
/альфа Q /альфа q
3 / max 3 / max
h = \/ ----------; h = \/ -----------, (31)
кр1 2 кр2 g
gb
11
где:
альфа - коэффициент кинетической энергии, принимается равным
1,1;
g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/кв. с).
Нормальная глубина h потока вычисляется в процессе
0
итерационной процедуры (подбором) по значению модуля расхода К :
0
вычисляется модуль расхода:
Q q
max max
K = ----; K = ----, (32)
01 _ 02 _
\/i \/i
1
где i = -----.
ВО n
отк.
Задавая различные значения h (h ) (здесь и далее по тексту
1 2
значения параметров, указанных в скобках, относятся ко второму
варианту расчета), определяем характеристики потока:
- площадь сечения (кв. м):
омега = b h ; омега = b h ; (33) 1 11 1 2 12 2
- смоченный периметр потока:
хи = b + 2h ; хи = b + 2h ; (34) 1 11 1 1 12 2
- гидравлический радиус:
омега омега
1 2
R = ------; R = ------; (35)
1 хи 2 хи
1 2
- коэффициент Шези:
1 1/6 1 1/6
1 n 1 2 n 2
где n - коэффициент шероховатости, принимаемый равным 0,025;
- значение расчетного модуля расхода К :
r
__ __
K = омега C \/R ; K = омега C \/R . (37)
r1 1 1 1 r2 2 2 2
Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям
(33) - (36), в выражения (37), получим:
____________
/b x h
3 / кр1 1 2
K = 40 x b x h x \/ (----------) ;
r1 кр1 1 b
кр1 + 2h
1
(38)
____________
/b x h
3 / кр2 2 2
K = 40 x b x h x \/ (----------) .
r2 кр2 2 b
кр2 + 2h
2
Результаты расчетов и значения h (h ) заносятся в таблицу.
1 2
Значение h (h ), при котором расчетный модуль расхода K ~= K
1 2 r1 01
(K ~= K ), и будет значением нормальной глубины потока h
r2 02 01
(h ).
02
Величина критического уклона определяется по формуле:
g хи g хи
кр1 кр2
i = --------------; i = --------------. (39)
кр1 2 кр2 2
альфа C b альфа C b
кр1 кр1 кр2 кр2
Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям
(33) - (36) при h = h , в (39), получим:
кр
______________
/ 4
/(b + 2h )
-3 3 / кр1 кр1
i = 5,57 x 10 x \/ ---------------;
кр1 b x h
кр1 кр1
(40)
______________
/ 4
/(b + 2h )
-3 3 / кр2 кр2
i = 5,57 x 10 x \/ ---------------,
кр2 b x h
кр2 кр2
где b = b ; b = b .
кр1 11 кр2 12
В зависимости от глубины потока в начале откоса h (h ) и
11 12
соотношения i > либо < i (i > либо < i ) и h > либо < h
кр1 кр2 01 кр1
(h > либо < h ) определяется форма свободной поверхности
02 кр2
потока.
4.2. Определение глубины потока в сечении у подошвы откоса.
Из полученных значений h , h , h (h , h , h )
11 01 кр1 12 02 кр2
выбираются наибольшее и наименьшее значение глубины потока [h ,
max1
h (h , h )] и вычисляется среднее значение:
min1 max2 min2
h + h h + h
max1 min1 max2 min2
h = -------------; h = -------------. (41)
ср1 2 ср2 2
Определяем длину откоса L, на которой устанавливается
нормальная глубина h (h ):
01 02
-
L = h n [эта - эта - (1 - j ) x
1 01 отк. 21 11 1
x [фи(эта ) - фи(эта )]];
21 11
-
L = h n [эта - эта - (1 - j ) x
2 02 отк. 22 12 2
x [фи(эта ) - фи(эта )]];
22 12
____________________
/ b
- 3 / ср1 4
j = 45 x \/h x (------------) ;
1 ср1 b + 2h
ср1 ср1
(43)
____________________
/ b
- 3 / ср2 4
j = 45 x \/h x (------------) ,
2 ср2 b + 2h
ср2 ср2
где:
b = b , b = b ;
ср1 11 ср2 12
эта - относительная глубина (для каждого из вариантов)
ij
определяется:
h h
max1 max2
эта = -----; эта = -----; (44а) 11 h 12 h
01 02
h h
min2 min2
эта = -----; эта = -----. (44б) 21 h 22 h
01 02
По величинам гидравлических показателей русла X1 (X2) и
относительным глубинам находятся функции относительной глубины
11 12 21 22
Гидравлический показатель русла определяется по формулам:
2,8 2,8
X = 3,4 - --------; X = 3,4 - --------. (45)
1 b 2 b
ср1 ср2
---- + 2 ---- + 2
h h
ср1 ср2
Полученные в (42) величины L и L сравниваются с длиной 1 2
внешнего откоса дамбы L .
0
Если полученное значение L < L (L < L ), то считается, что
1 0 2 0
глубина потока у подошвы откоса равна нормальной глубине h = h
01 11
и h = h . Если же значение L > L (L > L ), тогда, задавая
02 12 1 0 2 0
1 0 2 0
подошвы откоса:
L
0
h = ------------------------------------------------------;
01 -
n {эта - эта (1 - j ) x [фи(эта ) - фи(эта )]}
отк. 21 11 1 21 11
(46)
L
0
h = ------------------------------------------------------.
02 -
n {эта - эта (1 - j ) x [фи(эта ) - фи(эта )]}
отк. 22 12 2 22 12
4.3. Определение скорости потока в сечении у подошвы откоса
дамбы.
Скорость u определяется по известному расходу и глубине потока
в сечении у подошвы откоса:
Q q
max max
u = -----; u = ----. (47)
1 b h 2 h
1 01 02
Из полученных расчетов из двух случаев выбираем максимальные
значения параметров потока в сечении у подошвы откоса: глубины
h и скорости u . Ширина потока в этом сечении принимается
max max
равной максимальной ширине прорана b . Эти величины являются
max
исходными для расчета движения потока по прилегающей к хранилищу
местности.
V. Расчет максимальных параметров потока по трассе растекания
В зависимости от характера рельефа вытекающий из хранилища поток может быть ограничен боковыми склонами долины либо растекание может происходить нестесненным образом, если хранилище расположено на плоской местности или в широкой долине.
Учитывая, что хранилища организаций, подконтрольных органам Госгортехнадзора России, в основном относятся к овражным, овражно-пойменным и/или равнинным типам, принимается, что вытекающий поток ограничен постоянным значением боковых склонов ложбин, лога или слабонаклоненных поверхностей поймы или равнины.
В расчете принято допущение о том, что лог по всей длине трассы растекания имеет треугольное сечение.
Для определения параметров потока по трассе растекания русло
потока разбивается на участки с постоянными уклонами дна и формой
поперечного сечения. На границах участков принимается условие
равенства расходов. За расчетное принимается максимальное значение
расхода потока Q = Q , полученное в результате расчета на
П max
первом этапе.
Для расчета площади сечения лога на концах выбранных участков
задаются характерные абсолютные отметки бортов А и дна А лога
Б Д
(см. рис. 2).
Для определения формул расчета скорости u , глубины h и
i i
ширины b потока вычисляются уклоны i-ых участков лога I :
i Лi
A - A
Дi-1 Дi
I = -----------,
Лi L
Лi
где L - длина выбранного i-го участка лога.
Лi
Для плоского рельефа местности и уклонов с I < 0,01
Лi
параметры потока определяются:
-
Q X
П i
- скорость потока: u = ----------- x (1 - ---------); (48)
i b x h -
i-1 i-1 3,32 + X
i
-
X
i
- глубина потока: h = h x (1 - ---------); (49)
i i-1 -
2,85 + X
i
-0,6
- ширина потока: b = b x (1 + 4,69 x X ), (50)
i i-1 i
________
l x \/g x h
- i i-1
где X = --------------- - относительное расстояние. (51)
i b x u
i-1 i-1
Для уклонов I > 0,01 параметры потока в створах критическую
Лi
н
h и нормальную h глубины в i-ом створе при расходе Q
кр П
определяются следующим образом:
_________
/ 2
/2 альфа Q
5 / П
h = \/ ----------; (52)
кр 2
gm
_____
/ 2Q
н / П
h = \/ ------, (53)
__
mC\/R
i
где m - среднее заложение откосов лога в створе:
альфа + альфа
Л П
m = ctg(---------------).
2
Так как коэффициент Шези C и гидравлический радиус R зависят
н н
от глубины h , то h определяется методом последовательных
итераций. При этом C определяется по формуле (36), R - по формуле н
В зависимости от соотношения глубин h , h , h и уклона
i-1 кр
будем иметь кривую спада либо подпора. Исходя из уравнения
Бернулли:
2 2
альфа U альфа U
i-1 i
h + ---------- + il = h + -------- + h , (54)
i-1 2g i 2g ТР
где:
2
U L
ср
h = ------ - потери напора между створами;
ТР 2
C R
ср ср
U + U C + C R + R
i-1 i i-1 i i-1 i
U = ---------; C = ---------; R = ---------;
ср 2 ср 2 ср 2
2Q
П
U = --- - скорость потока в i-том створе;
i 2
h m
i = I ;
Лi
определяем длину кривой свободной поверхности l:
2 2
h - h - 0,056 x (U - U )
i i-1 i-1 i (55)
l = -------------------------------,
2
U
ср
i - ------
2
C R
ср ср
где h - глубина в предыдущем створе.
i-1
Если длина кривой l меньше расстояния между створами L , то
Лi
н
h достигнет h или h и будет им равна (соответственно), в
i кр
противном случае определяем глубину h по формуле:
i
(h - h ) x l
i i-1
h = h + ---------------. (56)
i i-1 L
Лi
Площадь максимального затопления между створами определяем по
формуле:
h (m + m ) + h (m + m )
i-1 Л П i-1 i Л П i
S = ------------------------------- x L . (57)
2 Лi
Расчет повторяется для следующего створа.
Гидродинамическое давление P на сооружения, расположенные на
i
пути потока на расстоянии l от подошвы дамбы, вычисляется по
формуле:
2
2,7 x ро x u
ж i
P = -------------- (Па). (58)
i 2
Для защиты объектов, попадающих в зону затопления, можно с
помощью защитных дамб отвести поток через какое-либо пропускное
сооружение (водоотводной канал), находящееся на расстоянии l от
подошвы дамбы, расчет которого ведется по условию пропуска
максимального расхода потока Q . Поперечное сечение S ,
П K
обеспечивающее отвод потока, рассчитывается по значению скорости u
в этом месте и по максимальному расходу:
Q
П
S = --. (59)
К u
Приведенные выше формулы позволяют рассчитать параметры потока по длине выбранной расчетной трассы движения на прилегающей к хранилищу местности, нанести их на соответствующий план или карту и определить границы зоны затопления.
ФУНКЦИИ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ фи(эта ) ij
| 2,00 | 2,50 | 3,00 | 3,25 | 3,50 | 3,75 | 4,00 | 4,50 | 5,00 | 5,50 |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
0,00 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 |
0,05 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 |
0,10 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 |
0,15 | 0,151 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 |
0,20 | 0,202 | 0,201 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 |
0,25 | 0,255 | 0,252 | 0,251 | 0,250 | 0,250 | 0,250 | 0,250 | 0,250 | 0,250 | 0,250 |
0,30 | 0,309 | 0,304 | 0,302 | 0,301 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 |
0,35 | 0,365 | 0,357 | 0,354 | 0,352 | 0,351 | 0,351 | 0,351 | 0,350 | 0,350 | 0,350 |
0,40 | 0,423 | 0,411 | 0,407 | 0,404 | 0,403 | 0,403 | 0,402 | 0,401 | 0,400 | 0,400 |
0,45 | 0,484 | 0,468 | 0,461 | 0,458 | 0,456 | 0,455 | 0,454 | 0,452 | 0,451 | 0,450 |
0,50 | 0,549 | 0,527 | 0,517 | 0,513 | 0,510 | 0,508 | 0,507 | 0,504 | 0,502 | 0,501 |
0,55 | 0,619 | 0,590 | 0,575 | 0,570 | 0,566 | 0,564 | 0,561 | 0,556 | 0,554 | 0,552 |
0,60 | 0,693 | 0,657 | 0,637 | 0,630 | 0,624 | 0,621 | 0,617 | 0,610 | 0,607 | 0,605 |
0,61 | 0,709 | 0,671 | 0,650 | 0,642 | 0,636 | 0,632 | 0,628 | 0,621 | 0,618 | 0,615 |
0,62 | 0,725 | 0,685 | 0,663 | 0,654 | 0,648 | 0,644 | 0,640 | 0,632 | 0,629 | 0,626 |
0,63 | 0,741 | 0,699 | 0,676 | 0,667 | 0,660 | 0,662 | 0,652 | 0,644 | 0,640 | 0,637 |
0,64 | 0,758 | 0,714 | 0,689 | 0,680 | 0,673 | 0,668 | 0,664 | 0,656 | 0,651 | 0,648 |
0,65 | 0,775 | 0,729 | 0,703 | 0,693 | 0,686 | 0,681 | 0,676 | 0,668 | 0,662 | 0,659 |
0,66 | 0,792 | 0,744 | 0,717 | 0,706 | 0,699 | 0,694 | 0,688 | 0,680 | 0,674 | 0,670 |
0,67 | 0,810 | 0,760 | 0,731 | 0,720 | 0,712 | 0,707 | 0,700 | 0,692 | 0,686 | 0,681 |
0,98 | 0,829 | 0,776 | 0,746 | 0,734 | 0,725 | 0,720 | 0,713 | 0,704 | 0,698 | 0,692 |
0,69 | 0,848 | 0,792 | 0,761 | 0,748 | 0,739 | 0,733 | 0,726 | 0,716 | 0,710 | 0,704 |
0,70 | 0,867 | 0,809 | 0,776 | 0,763 | 0,753 | 0,746 | 0,739 | 0,728 | 0,722 | 0,716 |
0,71 | 0,887 | 0,826 | 0,791 | 0,778 | 0,767 | 0,760 | 0,752 | 0,741 | 0,734 | 0,728 |
0,72 | 0,907 | 0,843 | 0,807 | 0,793 | 0,781 | 0,774 | 0,766 | 0,754 | 0,747 | 0,740 |
0,73 | 0,928 | 0,861 | 0,823 | 0,808 | 0,796 | 0,788 | 0,780 | 0,767 | 0,760 | 0,752 |
0,74 | 0,950 | 0,880 | 0,840 | 0,823 | 0,811 | 0,802 | 0,794 | 0,780 | 0,773 | 0,764 |
0,75 | 0,972 | 0,899 | 0,857 | 0,839 | 0,827 | 0,816 | 0,808 | 0,794 | 0,786 | 0,776 |
0,76 | 0,996 | 0,919 | 0,874 | 0,855 | 0,843 | 0,832 | 0,823 | 0,808 | 0,799 | 0,788 |
0,77 | 1,020 | 0,939 | 0,892 | 0,872 | 0,860 | 0,848 | 0,838 | 0,822 | 0,812 | 0,801 |
0,78 | 1,045 | 0,960 | 0,911 | 0,890 | 0,877 | 0,865 | 0,854 | 0,837 | 0,826 | 0,814 |
0,79 | 1,071 | 0,982 | 0,930 | 0,908 | 0,895 | 0,882 | 0,870 | 0,852 | 0,840 | 0,828 |
0,80 | 1,098 | 1,006 | 0,950 | 0,929 | 0,913 | 0,900 | 0,887 | 0,867 | 0,854 | 0,842 |
0,81 | 1,127 | 1,031 | 0,971 | 0,947 | 0,932 | 0,918 | 0,904 | 0,882 | 0,869 | 0,857 |
0,82 | 1,156 | 1,056 | 0,993 | 0,968 | 0,951 | 0,937 | 0,922 | 0,898 | 0,884 | 0,872 |
0,83 | 1,188 | 1,082 | 1,016 | 0,990 | 0,971 | 0,956 | 0,940 | 0,915 | 0,900 | 0,888 |
0,84 | 1,221 | 1,110 | 1,040 | 1,013 | 0,992 | 0,976 | 0,960 | 0,933 | 0,917 | 0,904 |
0,85 | 1,256 | 1,139 | 1,065 | 1,037 | 1,015 | 0,997 | 0,980 | 0,952 | 0,935 | 0,921 |
0,86 | 1,293 | 1,170 | 1,092 | 1,062 | 1,039 | 1,019 | 1,002 | 0,972 | 0,953 | 0,938 |
0,87 | 1,333 | 1,203 | 1,120 | 1,088 | 1,065 | 1,043 | 1,025 | 0,993 | 0,972 | 0,956 |
0,88 | 1,375 | 1,238 | 1,151 | 1,116 | 1,092 | 1,069 | 1,049 | 1,015 | 0,992 | 0,975 |
0,89 | 1,421 | 1,276 | 1,183 | 1,146 | 1,121 | 1,097 | 1,075 | 1,039 | 1,014 | 0,995 |
0,90 | 1,472 | 1,316 | 1,218 | 1,179 | 1,152 | 1,127 | 1,103 | 1,065 | 1,038 | 1,017 |
0,905 | 1,499 | 1,338 | 1,237 | 1,197 | 1,169 | 1,143 | 1,117 | 1,079 | 1,050 | 1,028 |
0,910 | 1,527 | 1,361 | 1,257 | 1,216 | 1,186 | 1,159 | 1,132 | 1,093 | 1,063 | 1,040 |
0,915 | 1,557 | 1,385 | 1,278 | 1,236 | 1,204 | 1,176 | 1,148 | 1,108 | 1,077 | 1,053 |
0,920 | 1,589 | 1,411 | 1,300 | 1,257 | 1,223 | 1,194 | 1,165 | 1,124 | 1,091 | 1,066 |
0,925 | 1,622 | 1,439 | 1,323 | 1,279 | 1,243 | 1,214 | 1,184 | 1,141 | 1,106 | 1,080 |
0,930 | 1,658 | 1,469 | 1,348 | 1,302 | 1,265 | 1,265 | 1,204 | 1,159 | 1,122 | 1,095 |
0,935 | 1,696 | 1,501 | 1,374 | 1,326 | 1,288 | 1,257 | 1,225 | 1,178 | 1,139 | 1,111 |
0,940 | 1,738 | 1,535 | 1,403 | 1,352 | 1,312 | 1,280 | 1,247 | 1,198 | 1,157 | 1,128 |
0,945 | 1,782 | 1,571 | 1,434 | 1,380 | 1,338 | 1,305 | 1,271 | 1,219 | 1,176 | 1,146 |
0,950 | 1,831 | 1,610 | 1,467 | 1,411 | 1,367 | 1,332 | 1,297 | 1,241 | 1,197 | 1,165 |
0,955 | 1,885 | 1,653 | 1,504 | 1,445 | 1,399 | 1,362 | 1,325 | 1,265 | 1,220 | 1,186 |
0,960 | 1,945 | 1,701 | 1,545 | 1,483 | 1,435 | 1,395 | 1,356 | 1,292 | 1,246 | 1,209 |
0,965 | 2,013 | 1,756 | 1,591 | 1,526 | 1,475 | 1,432 | 1,391 | 1,324 | 1,275 | 1,235 |
0,970 | 2,092 | 1,820 | 1,644 | 1,575 | 1,521 | 1,475 | 1,431 | 1,362 | 1,308 | 1,265 |
0,975 | 2,184 | 1,895 | 1,707 | 1,632 | 1,575 | 1,525 | 1,479 | 1,407 | 1,347 | 1,300 |
0,980 | 2,297 | 1,985 | 1,783 | 1,703 | 1,640 | 1,587 | 1,537 | 1,460 | 1,394 | 1,344 |
0,985 | 2,442 | 2,100 | 1,881 | 1,795 | 1,727 | 1,666 | 1,611 | 1,525 | 1,455 | 1,400 |
0,990 | 2,646 | 2,264 | 2,018 | 1,921 | 1,844 | 1,777 | 1,714 | 1,614 | 1,538 | 1,474 |
0,995 | 3,000 | 2,544 | 2,250 | 2,137 | 2,043 | 1,965 | 1,889 | 1,770 | 1,680 | 1,605 |
1,005 | 2,997 | 2,139 | 1,647 | 1,477 | 1,329 | 1,218 | 1,107 | 0,954 | 0,826 | 0,730 |
1,010 | 2,652 | 1,863 | 1,419 | 1,265 | 1,138 | 1,031 | 0,936 | 0,790 | 0,680 | 0,598 |
1,015 | 2,450 | 1,704 | 1,291 | 1,140 | 1,022 | 0,922 | 0,836 | 0,702 | 0,603 | 0,525 |
1,020 | 2,307 | 1,591 | 1,193 | 1,053 | 0,940 | 0,847 | 0,766 | 0,641 | 0,546 | 0,474 |
1,025 | 2,197 | 1,504 | 1,119 | 0,986 | 0,879 | 0,789 | 0,712 | 0,594 | 0,503 | 0,435 |
1,030 | 2,107 | 1,432 | 1,061 | 0,931 | 0,827 | 0,742 | 0,668 | 0,555 | 0,468 | 0,402 |
1,035 | 2,031 | 1,372 | 1,010 | 0,885 | 0,784 | 0,702 | 0,632 | 0,522 | 0,439 | 0,375 |
1,040 | 1,966 | 1,320 | 0,967 | 0,845 | 0,747 | 0,668 | 0,600 | 0,494 | 0,416 | 0,353 |
1,045 | 1,908 | 1,274 | 0,929 | 0,810 | 0,716 | 0,638 | 0,572 | 0,469 | 0,394 | 0,334 |
1,05 | 1,857 | 1,234 | 0,896 | 0,779 | 0,687 | 0,612 | 0,548 | 0,447 | 0,375 | 0,317 |
1,06 | 1,768 | 1,164 | 0,838 | 0,726 | 0,640 | 0,566 | 0,506 | 0,411 | 0,343 | 0,290 |
1,07 | 1,693 | 1,105 | 0,790 | 0,682 | 0,600 | 0,529 | 0,471 | 0,381 | 0,316 | 0,266 |
1,08 | 1,629 | 1,053 | 0,749 | 0,645 | 0,565 | 0,497 | 0,441 | 0,355 | 0,292 | 0,245 |
1,09 | 1,573 | 1,009 | 0,713 | 0,612 | 0,534 | 0,469 | 0,415 | 0,332 | 0,271 | 0,226 |
1,10 | 1,522 | 0,969 | 0,680 | 0,583 | 0,506 | 0,444 | 0,392 | 0,312 | 0,253 | 0,210 |
1,11 | 1,477 | 0,933 | 0,652 | 0,557 | 0,482 | 0,422 | 0,372 | 0,293 | 0,237 | 0,196 |
1,12 | 1,436 | 0,901 | 0,626 | 0,533 | 0,461 | 0,402 | 0,354 | 0,277 | 0,223 | 0,183 |
1,13 | 1,398 | 0,872 | 0,602 | 0,512 | 0,442 | 0,384 | 0,337 | 0,263 | 0,211 | 0,172 |
1,14 | 1,363 | 0,846 | 0,581 | 0,493 | 0,424 | 0,368 | 0,322 | 0,250 | 0,200 | 0,162 |
1,15 | 1,331 | 0,821 | 0,561 | 0,475 | 0,407 | 0,353 | 0,308 | 0,238 | 0,190 | 0,153 |
1,16 | 1,301 | 0,797 | 0,542 | 0,458 | 0,391 | 0,339 | 0,295 | 0,227 | 0,181 | 0,145 |
1,17 | 1,273 | 0,775 | 0,525 | 0,442 | 0,377 | 0,326 | 0,283 | 0,217 | 0,173 | 0,137 |
1,18 | 1,247 | 0,755 | 0,510 | 0,427 | 0,364 | 0,314 | 0,272 | 0,208 | 0,165 | 0,130 |
1,19 | 1,222 | 0,736 | 0,495 | 0,415 | 0,352 | 0,302 | 0,262 | 0,200 | 0,158 | 0,124 |
1,20 | 1,199 | 0,718 | 0,480 | 0,400 | 0,341 | 0,292 | 0,252 | 0,192 | 0,151 | 0,118 |
1,21 | 1,177 | 0,701 | 0,467 | 0,388 | 0,330 | 0,282 | 0,243 | 0,184 | 0,144 | 0,113 |
1,22 | 1,156 | 0,685 | 0,454 | 0,377 | 0,320 | 0,272 | 0,235 | 0,177 | 0,138 | 0,108 |
1,23 | 1,136 | 0,670 | 0,442 | 0,366 | 0,310 | 0,263 | 0,227 | 0,170 | 0,132 | 0,103 |
1,24 | 1,117 | 0,656 | 0,431 | 0,356 | 0,301 | 0,255 | 0,219 | 0,164 | 0,126 | 0,098 |
1,25 | 1,098 | 0,643 | 0,420 | 0,346 | 0,292 | 0,247 | 0,212 | 0,158 | 0,121 | 0,094 |
1,26 | 1,081 | 0,630 | 0,410 | 0,337 | 0,284 | 0,240 | 0,205 | 0,152 | 0,116 | 0,090 |
1,27 | 1,065 | 0,618 | 0,400 | 0,328 | 0,276 | 0,233 | 0,199 | 0,147 | 0,111 | 0,086 |
1,28 | 1,049 | 0,606 | 0,391 | 0,320 | 0,268 | 0,226 | 0,193 | 0,142 | 0,107 | 0,082 |
1,29 | 1,033 | 0,594 | 0,382 | 0,312 | 0,261 | 0,220 | 0,187 | 0,137 | 0,103 | 0,079 |
1,30 | 1,018 | 0,582 | 0,373 | 0,304 | 0,254 | 0,214 | 0,181 | 0,133 | 0,099 | 0,076 |
1,31 | 1,004 | 0,571 | 0,365 | 0,297 | 0,247 | 0,208 | 0,176 | 0,129 | 0,095 | 0,073 |
1,32 | 0,990 | 0,561 | 0,357 | 0,290 | 0,241 | 0,202 | 0,171 | 0,125 | 0,092 | 0,070 |
1,33 | 0,977 | 0,551 | 0,349 | 0,283 | 0,235 | 0,197 | 0,166 | 0,121 | 0,089 | 0,067 |
1,34 | 0,964 | 0,542 | 0,341 | 0,277 | 0,229 | 0,192 | 0,161 | 0,117 | 0,086 | 0,064 |
1,35 | 0,952 | 0,533 | 0,334 | 0,271 | 0,224 | 0,187 | 0,157 | 0,113 | 0,083 | 0,061 |
1,36 | 0,940 | 0,524 | 0,328 | 0,265 | 0,219 | 0,182 | 0,153 | 0,109 | 0,080 | 0,058 |
1,37 | 0,928 | 0,516 | 0,322 | 0,259 | 0,214 | 0,177 | 0,149 | 0,106 | 0,077 | 0,056 |
1,38 | 0,917 | 0,508 | 0,316 | 0,253 | 0,209 | 0,173 | 0,145 | 0,103 | 0,074 | 0,054 |
1,39 | 0,906 | 0,500 | 0,310 | 0,248 | 0,204 | 0,169 | 0,141 | 0,100 | 0,072 | 0,052 |
1,40 | 0,896 | 0,492 | 0,304 | 0,243 | 0,199 | 0,165 | 0,137 | 0,097 | 0,070 | 0,050 |
1,41 | 0,886 | 0,484 | 0,298 | 0,238 | 0,195 | 0,161 | 0,134 | 0,094 | 0,068 | 0,048 |
1,42 | 0,876 | 0,477 | 0,293 | 0,233 | 0,191 | 0,157 | 0,131 | 0,091 | 0,066 | 0,046 |
1,43 | 0,866 | 0,470 | 0,288 | 0,229 | 0,187 | 0,153 | 0,128 | 0,088 | 0,064 | 0,045 |
1,44 | 0,856 | 0,463 | 0,283 | 0,225 | 0,183 | 0,150 | 0,125 | 0,085 | 0,062 | 0,044 |
1,45 | 0,847 | 0,456 | 0,278 | 0,221 | 0,179 | 0,147 | 0,122 | 0,083 | 0,060 | 0,043 |
1,46 | 0,838 | 0,450 | 0,273 | 0,217 | 0,175 | 0,144 | 0,119 | 0,081 | 0,058 | 0,042 |
1,47 | 0,829 | 0,444 | 0,268 | 0,213 | 0,171 | 0,141 | 0,116 | 0,079 | 0,056 | 0,041 |
1,48 | 0,821 | 0,438 | 0,263 | 0,209 | 0,168 | 0,138 | 0,113 | 0,077 | 0,054 | 0,040 |
1,49 | 0,813 | 0,432 | 0,259 | 0,205 | 0,165 | 0,135 | 0,110 | 0,075 | 0,053 | 0,039 |
1,50 | 0,805 | 0,426 | 0,255 | 0,201 | 0,162 | 0,132 | 0,108 | 0,073 | 0,052 | 0,038 |
1,55 | 0,767 | 0,399 | 0,235 | 0,184 | 0,147 | 0,119 | 0,097 | 0,065 | 0,045 | 0,032 |
1,60 | 0,733 | 0,376 | 0,218 | 0,170 | 0,134 | 0,108 | 0,087 | 0,058 | 0,039 | 0,027 |
1,65 | 0,703 | 0,355 | 0,203 | 0,157 | 0,123 | 0,098 | 0,079 | 0,052 | 0,034 | 0,023 |
1,70 | 0,675 | 0,336 | 0,189 | 0,145 | 0,113 | 0,090 | 0,072 | 0,046 | 0,030 | 0,020 |
1,75 | 0,650 | 0,318 | 0,177 | 0,134 | 0,104 | 0,083 | 0,065 | 0,041 | 0,026 | 0,017 |
1,80 | 0,626 | 0,303 | 0,166 | 0,124 | 0,096 | 0,077 | 0,060 | 0,037 | 0,023 | 0,015 |
1,85 | 0,605 | 0,289 | 0,156 | 0,115 | 0,089 | 0,071 | 0,055 | 0,033 | 0,020 | 0,013 |
1,90 | 0,585 | 0,276 | 0,147 | 0,108 | 0,083 | 0,066 | 0,050 | 0,030 | 0,018 | 0,011 |
1,95 | 0,567 | 0,264 | 0,139 | 0,102 | 0,078 | 0,061 | 0,046 | 0,027 | 0,015 | 0,009 |
2,0 | 0,550 | 0,253 | 0,132 | 0,097 | 0,073 | 0,057 | 0,043 | 0,025 | 0,013 | 0,008 |
2,1 | 0,518 | 0,233 | 0,119 | 0,086 | 0,064 | 0,049 | 0,037 | 0,021 | 0,012 | 0,007 |
2,2 | 0,490 | 0,216 | 0,108 | 0,077 | 0,057 | 0,043 | 0,032 | 0,018 | 0,010 | 0,006 |
2,3 | 0,466 | 0,201 | 0,098 | 0,069 | 0,051 | 0,038 | 0,028 | 0,015 | 0,008 | 0,005 |
2,4 | 0,444 | 0,188 | 0,090 | 0,063 | 0,046 | 0,034 | 0,024 | 0,013 | 0,007 | 0,004 |
2,5 | 0,424 | 0,176 | 0,082 | 0,057 | 0,041 | 0,031 | 0,021 | 0,011 | 0,006 | 0,003 |
2,6 | 0,405 | 0,165 | 0,076 | 0,052 | 0,037 | 0,028 | 0,019 | 0,010 | 0,005 | 0,003 |
2,7 | 0,389 | 0,155 | 0,070 | 0,048 | 0,033 | 0,025 | 0,017 | 0,009 | 0,005 | 0,002 |
2,8 | 0,374 | 0,146 | 0,065 | 0,044 | 0,030 | 0,022 | 0,015 | 0,008 | 0,004 | 0,002 |
2,9 | 0,360 | 0,138 | 0,060 | 0,040 | 0,027 | 0,020 | 0,013 | 0,007 | 0,004 | 0,001 |
3,0 | 0,346 | 0,131 | 0,056 | 0,037 | 0,025 | 0,019 | 0,012 | 0,006 | 0,003 | 0,001 |
3,5 | 0,294 | 0,104 | 0,041 | 0,026 | 0,017 | 0,012 | 0,008 | 0,004 | 0,002 | 0,001 |
4,0 | 0,255 | 0,084 | 0,031 | 0,019 | 0,012 | 0,008 | 0,005 | 0,002 | 0,001 | 0,000 |
4,5 | 0,226 | 0,070 | 0,025 | 0,014 | 0,009 | 0,007 | 0,004 | 0,002 | 0,001 | 0,000 |
5,0 | 0,203 | 0,059 | 0,020 | 0,010 | 0,007 | 0,005 | 0,003 | 0,001 | 0,000 | 0,000 |
6,0 | 0,168 | 0,047 | 0,014 | 0,007 | 0,004 | 0,003 | 0,002 | 0,001 | 0,000 | 0,000 |
8,0 | 0,126 | 0,029 | 0,009 | 0,004 | 0,002 | 0,002 | 0,001 | 0,000 | 0,000 | 0,000 |
10,0 | 0,100 | 0,021 | 0,005 | 0,002 | 0,001 | 0,001 | 0,001 | 0,000 | 0,000 | 0,000 |
--------------------------------
<*> Гидравлический показатель русла.
Источник информации: https://internet-law.ru/documents/dop_documents/73/pnst_21430/0/posta.html
На эту страницу сайта можно сделать ссылку:
На правах рекламы:
|
