юридическая фирма 'Интернет и Право'
Основные ссылки




На правах рекламы:



Яндекс цитирования





Произвольная ссылка:
Описание
Источник публикации
М.: ФГБУ "РСТ", 2021
Примечание к документу
Документ введен в действие с 01.01.2022.
Название документа
"ГОСТ Р 59374.7-2021 (ИСО 4126-7:2013). Национальный стандарт Российской Федерации. Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 7. Общие данные"
(утв. и введен в действие Приказом Росстандарта от 04.08.2021 N 685-ст)

"ГОСТ Р 59374.7-2021 (ИСО 4126-7:2013). Национальный стандарт Российской Федерации. Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 7. Общие данные"
(утв. и введен в действие Приказом Росстандарта от 04.08.2021 N 685-ст)


Оглавление

ГОСТ Р 59374.7-2021 (ИСО 4126-7:2013). Национальный стандарт Российской Федерации. Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 7. Общие данные
Предисловие
Введение
1 Область применения
2 Нормативные ссылки
3 Термины и определения
4 Обозначения
5 Определение пропускной способности предохранительного клапана
5.1 Определение коэффициента расхода
5.2 Критический и докритический режимы течения
5.3 Пропускная способность при критическом режиме течения
5.4 Пропускная способность для любого газа при докритическом режиме течения
5.5 Пропускная способность непожароопасной среды в качестве испытательной среды в турбулентном потоке (при числах Рейнольдса Re >= 80 000)
6 Размеры предохранительных клапанов
6.1 Общие положения
6.2 Клапаны для сброса газа или пара
6.3 Расчет пропускной способности
7 Термодинамические свойства
7.1 Данные пара
7.2 Значение C как функция от k
7.3 Теоретический поправочный коэффициент пропускной способности для докритического режима течения Kb
7.4 Коэффициент сжимаемости Z
7.5 Поправочный коэффициент пропускной способности на вязкость Kню
7.6 Свойства газов
8 Минимальные требования для винтовых пружин сжатия
8.1 Общие положения
8.2 Материалы
8.3 Маркировка
8.4 Размеры
8.5 Пружинные опоры/тарелки
8.6 Осмотр, испытания и допуски
9 Минимальные требования к тарельчатым пружинам
9.1 Общие положения
9.2 Материалы
9.3 Маркировка
9.4 Размеры
9.5 Осмотр, испытания и допуски
Приложение А. Примеры расчета пропускной способности для различных сред
Приложение ДА. Сведения о соответствии ссылочных национальных и межгосударственных стандартов международным стандартам, использованным в качестве ссылочных в примененном международном стандарте
Библиография
Утвержден и введен в действие
Приказом Федерального
агентства по техническому
регулированию и метрологии
от 4 августа 2021 г. N 685-ст
НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
УСТРОЙСТВА ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫЕ ДЛЯ ЗАЩИТЫ
ОТ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ
ЧАСТЬ 7
ОБЩИЕ ДАННЫЕ
Safety devices for protection against excessive pressure.
Part 7. Common data
(ISO 4126-7:2013, MOD)
ГОСТ Р 59374.7-2021
(ИСО 4126-7:2013)
ОКС 27.080
91.140.30
Дата введения
1 января 2022 года
Предисловие
1 ПОДГОТОВЛЕН Федеральным государственным бюджетным учреждением "Российский институт стандартизации" (ФГБУ "РСТ") и Акционерным обществом "Научно-производственная фирма "Центральное конструкторское бюро арматуростроения" (АО "НПФ "ЦКБА") на основе собственного перевода на русский язык англоязычной версии стандарта, указанного в пункте 4
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 061 "Вентиляция и кондиционирование"
3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 4 августа 2021 г. N 685-ст
4 Настоящий стандарт является модифицированным по отношению к международному стандарту ИСО 4126-7:2013 "Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 7. Общие данные" (ISO 4126-7:2013 "Safety devices for protection against excessive pressure - Part 7: Common data", MOD) путем изменения отдельных фраз (слов, ссылок), которые выделены в тексте курсивом.
Сведения о соответствии ссылочных национальных и межгосударственных стандартов международными стандартам, использованным в качестве ссылочных в примененном международном стандарте, приведены в дополнительном приложении ДА
5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. N 162-ФЗ "О стандартизации в Российской Федерации". Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе "Национальные стандарты", а официальный текст изменений и поправок - в ежемесячном информационном указателе "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)
Введение
Настоящий стандарт входит в серию стандартов "Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления", состоящую из следующих частей:
- часть 1. Предохранительные клапаны;
- часть 2. Устройства предохранительные с разрывной мембраной;
- часть 3. Предохранительные клапаны и разрывные мембраны в сочетании;
- часть 4. Управляемые предохранительные клапаны;
- часть 5. Регулируемые предохранительные системы сброса давления (CSPRS);
- часть 6. Применение, выбор и установка предохранительных устройств с разрывной мембраной;
- часть 7. Общие данные;
- часть 9. Применение и установка предохранительных устройств, за исключением автономных устройств с разрывной мембраной;
- часть 10. Размеры предохранительных клапанов для газового/жидкого двухфазного потока;
- часть 11. Испытание производительности.
1 Область применения
Настоящий стандарт устанавливает общие требования к предохранительным клапанам. Содержит информацию, которая является общей для ГОСТ 12.2.085 и ГОСТ Р 59374-6, во избежание повторения.
Информация относительно воспламеняющихся и двухфазных сред приведена в [1].
Не рекомендуется использовать формулу идеального газа, представленную в 6.3, когда температура сброса превышает 90% от термодинамической критической температуры, а давление - 50% от термодинамического критического давления.
В настоящем стандарте не рассматривается конденсация. Кроме того, для сред, конденсирующихся после прохождения через клапан, не допускается применять метод, изложенный в 6.3.
2 Нормативные ссылки
В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:
ГОСТ 12.2.085 Арматура трубопроводная. Клапаны предохранительные. Выбор и расчет пропускной способности
ГОСТ 24856 Арматура трубопроводная. Термины и определения
ГОСТ Р 59374.2 Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 2. Устройства предохранительные с разрывной мембраной
ГОСТ Р 59374.4 Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 4. Управляемые предохранительные клапаны
ГОСТ Р 59374.5 Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 5. Регулируемые предохранительные системы сброса давления (CSPRS)
ГОСТ Р 59374.6 Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 6. Применение, выбор и установка защитных устройств с разрывной мембраной
Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.
3 Термины и определения
В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 12.2.085, ГОСТ 24856, ГОСТ Р 59374.2, ГОСТ Р 59374.4, ГОСТ Р 59374.5, а также следующие термины с соответствующими определениями.
Примечание - Единицей давления, используемой в настоящем стандарте, является бар (1 бар = 105 Па), указанного как избыточное (относительно атмосферного) давление или абсолютное в зависимости от ситуации.
3.1 предохранительный клапан (safety valve): Клапан, который автоматически, без помощи какой-либо энергии, кроме энергии рабочей среды, выпускает некоторое количество рабочей среды для предотвращения повышения давления сверх максимального давления аварийного сброса и который предназначен для повторного закрытия и недопущения дальнейшего сброса потока среды после нормализации давления и восстановления работы.
Примечание - Срабатывание клапана может быть охарактеризовано пропорциональным открытием (не обязательно линейным) или характерным щелчком (быстрое открытие) с увеличением давления сверх установочного давления. Термин "предохранительный клапан" в настоящем стандарте применен в отношении клапанов других типов, как указано в ГОСТ 12.2.085, ГОСТ Р 59374.4 и ГОСТ Р 59374.5.
3.2 давление начала открытия (установочное давление) (set pressure): Заранее установленное избыточное давление, при котором предохранительный клапан в рабочих условиях начинает открываться.
Примечание - Это избыточное давление на входе в клапан, при котором усилие, стремящееся открыть клапан для конкретных условий эксплуатации, уравновешено усилиями, удерживающими запирающий элемент (ЗЭл) клапана на его седле.
3.3 предельно допустимое давление (расчетное давление); PS (maximum allowable pressure): Максимальное давление, на которое рассчитано защищаемое оборудование.
3.4 превышение давления (overpressure): Увеличение давления по сравнению с заданным давлением, как правило, выражаемое в процентах от заданного давления.
3.5 давление сброса (relieving pressure): Давление, используемое для настройки предохранительного клапана, которое больше или равно давлению начала открытия плюс превышение давления.
3.6 противодавление (back pressure): Давление, которое существует на выходе предохранительного клапана в результате давления в системе сброса.
Примечание - Противодавление - это сумма динамического и статического противодавлений.
3.7 динамическое противодавление (built-up back pressure): Давление на выходе предохранительного клапана, возникающее при прохождении потока сбрасываемой рабочей среды через отводящий трубопровод (сбросную линию) вследствие его сопротивления.
3.8 статическое противодавление (superimposed back pressure): Давление на выходе предохранительного клапана на момент его срабатывания (при закрытом клапане).
Примечание - Суммарное давление в системе сброса от других источников.
3.9 площадь сечения потока (flow area): Минимальная площадь сечения потока (но не наименьшая площадь между ЗЭл и седлом) между входом и седлом, которое используется для расчета теоретической пропускной способности, без вычетов для каких-либо препятствий на пути потока.
Примечание - См. таблицу 1.
3.10 теоретическая пропускная способность (theoretical discharge capacity): Расчетная пропускная способность, выраженная в массовых или объемных единицах, равная расходу среды, проходящей через теоретически идеальное сопло, имеющее площадь поперечного сечения потока, равную площади потока предохранительного клапана.
3.11 коэффициент расхода (coefficient of discharge): Значение фактически измеренной пропускной способности (по результатам испытаний), деленное на теоретическую пропускную способность (по результатам расчета).
3.12 экспериментально установленная пропускная способность [certified (discharge) capacity]: Измеренная часть пропускной способности, разрешенная для использования в качестве основы для применения предохранительного клапана.
Примечание - Например, она может равняться: a) измеренной пропускной способности, умноженной на коэффициент снижения номинального значения 0,9; или b) теоретической пропускной способности, умноженной на коэффициент расхода, умноженный на коэффициент снижения 0,9; или c) теоретической пропускной способности, умноженной на экспериментально установленный коэффициент снижения расхода.
3.13 степень сухости пара (dryness fraction) (steam quality): Мера относительного содержания пара/жидкости в количестве пара или потока, выраженная в качестве массы или процентного содержания пара.
4 Обозначения
4.1 В настоящем стандарте приняты обозначения по таблице 1.
Таблица 1
Обозначения и единицы измерения
Обозначения
Описание
Единица измерения
A
Требуемая минимальная площадь проходного сечения
мм2
C
Функция показателя изоэнтропы
-
Kb
Поправочный коэффициент, характеризующий отличие докритической массовой скорости от критической
-
Kd
Коэффициент расхода <a>
-
Kdr
Подтвержденный коэффициент расхода, равный (Kd·0,9) <a>
-
Поправочный коэффициент пропускной способности на вязкость
-
k
Изоэнтропийный показатель при сбросе давления и температуры (показатель адиабаты)
-
M
Молярная масса рабочей среды
кг/кмоль
n
Количество тестов
-
pо
Давление сброса - абсолютное давление в подводящем трубопроводе
бар (абс.)
pb
Абсолютное противодавление
бар (абс.)
pc
Термодинамическое критическое абсолютное давление
бар (абс.)
pr
Приведенное давление
-
PS
Максимально допустимое давление в оборудовании
бар (абс.)
Qm
Массовый расход (расход в единицу времени)
кг/ч
Массовый расход гомогенного влажного пара (расход в единицу времени)
кг/ч
qm
Теоретическая удельная пропускная способность - массовая скорость, рассчитанная по модели идеального сопла (расход на единицу площади)
кг/(ч·мм2)
q'm
Удельная пропускная способность, определяемая испытаниями, - массовая скорость, определенная экспериментально (испытаниями)
кг/(ч·мм2)
R
Универсальная газовая постоянная
Дж/(кмоль·К)
Re
Число Рейнольдса
-
Tо
Температура рабочей среды при давлении P1
°C
Tc
Термодинамическая критическая температура
К
Tr
Приведенная температура
-
Динамическая вязкость
Па·с
vо
Удельный объем пара при параметрах сброса (давления и температуры)
м3/кг
Xо
Степень сухости влажного пара на параметрах входа в клапан (давлении и температуре) <b>
-
ks
Коэффициент давления пара
-
Z
Коэффициент сжимаемости среды при сбросе давления и температуры
мм2·бар (абс.)/кг
<a> Kd и Kdr выражаются как 0,XXX.
<b> Выражаются как 0,XXX.
5 Определение пропускной способности предохранительного клапана
5.1 Определение коэффициента расхода
Коэффициент расхода Kd рассчитывают по формуле
(1)
Kd рассчитывают с точностью до трех десятичных знаков (после запятой). Любое округление полученного значения Kd должно быть в меньшую сторону.
5.2 Критический и докритический режимы течения
Теоретический расход газа или пара через отверстие, такое как седло (узкое сечение в проточной части) предохранительного клапана, увеличивается до тех пор, пока давление на выходе из клапана снижается до критического давления. При критическом режиме течения скорость среды достигает скорости звука и расход перестает зависеть от давления после клапана, что напрямую связано со свойствами сбрасываемой среды и параметрами среды перед клапаном.
Условия, определяющие режимы течения среды (критический и докритический):
- критический режим течения:
(2)
- докритический режим течения:
(3)
5.3 Пропускная способность при критическом режиме течения
5.3.1 Массовая скорость пара
Массовую скорость qm, кг/(ч·мм2), рассчитывают по формуле
(4)
Значение удельного объема пара vо следует определять при различных давлениях и температуре по справочникам (таблицам) термодинамических свойств воды и водяного пара.
Внимание:
- погрешность расчета может превышать 20%, если температура пара близка к температуре насыщения или критической температуре (температуры отличаются менее чем на 30 °C);
- погрешность расчета не превысит 1%, если температура пара выше температуры насыщения не менее чем на 30 °C, либо при температуре пара выше температуры насыщения или критической температуры пара на значение, равное 30 + (pо - 200), °C, где абсолютное давление в сбросном трубопроводе pо выражено в барах.
Для более низких температур способ описан ниже.
Уравнение (4) можно представить в следующем виде:
(5)
где ks - коэффициент давления пара, рассчитываемый по формуле
(6)
Примечание - . (7)
Значения коэффициента давления пара ks определяют по таблицам 2 - 6.
Таблица 2
Коэффициент давления пара ks
Давление, бар (абс.)
Температура насыщения, °C
Коэффициент ks
при температуре насыщения
при температуре, °C
105
110
120
130
150
200
250
300
350
400
500
600
700
750
1,05
101,0
3,832
3,839
3,866
3,918
3,970
4,072
4,314
4,540
4,756
4,961
5,158
5,531
5,880
6,210
6,368
1,06
101,2
3,538
3,540
3,565
3,613
3,661
3,755
3,978
4,187
4,386
4,575
4,757
5,102
5,424
5,728
5,875
1,07
101,5
3,313
3,313
3,333
3,379
3,423
3,511
3,720
3,916
4,102
4,279
4,449
4,772
5,073
5,358
5,495
1,08
101,8
3,133
3,134
3,149
3,192
3,234
3,317
3,515
3,700
3,875
4,043
4,204
4,509
4,794
5,064
5,193
1,09
102,0
2,987
2,988
2,999
3,039
3,079
3,159
3,347
3,523
3,690
3,850
4,004
4,294
4,566
4,823
4,946
1,10
102,3
2,865
2,866
2,873
2,912
2,950
3,026
3,206
3,375
3,536
3,689
3,836
4,114
4,375
4,621
4,740
1,12
102,8
2,672
2,673
2,673
2,710
2,745
2,816
2,984
3,141
3,291
3,434
3,571
3,830
4,074
4,303
4,414
1,14
103,3
2,527
2,528
2,528
2,557
2,590
2,657
2,816
2,964
3,106
3,241
3,370
3,615
3,845
4,062
4,167
1,16
103,8
2,413
2,414
2,415
2,436
2,468
2,532
2,683
2,825
2,960
3,089
3,213
3,447
3,666
3,874
3,973
1,18
104,3
2,322
2,323
2,325
2,339
2,370
2,431
2,577
2,713
2,843
2,967
3,086
3,311
3,522
3,722
3,818
1,20
104,8
2,248
2,248
2,251
2,260
2,290
2,348
2,489
2,621
2,746
2,866
2,981
3,199
3,403
3,597
3,690
1,25
106,0
2,112
-
2,114
2,112
2,139
2,195
2,326
2,450
2,567
2,680
2,788
2,992
3,184
3,365
3,452
1,30
107,1
2,021
-
2,023
2,023
2,037
2,090
2,215
2,333
2,445
2,553
2,656
2,851
3,034
3,208
3,291
1,35
108,2
1,958
-
1,959
1,961
1,964
2,015
2,136
2,250
2,359
2,462
2,562
2,751
2,928
3,096
3,177
1,40
109,3
1,913
-
1,914
1,918
1,913
1,960
2,078
2,189
2,295
2,396
2,494
2,678
2,851
3,015
3,095
1,45
110,3
1,882
-
-
1,887
1,884
1,919
2,035
2,144
2,248
2,347
2,443
2,624
2,794
2,956
3,033
1,50
111,4
1,860
-
-
1,865
1,863
1,888
2,003
2,110
2,213
2,311
2,405
2,584
2,752
2,911
2,988
1,60
113,3
1,836
-
-
1,840
1,841
1,849
1,961
2,066
2,167
2,263
2,356
2,532
2,698
2,855
2,931
1,70
115,1
1,829
-
-
1,833
1,836
1,828
1,939
2,044
2,144
2,239
2,331
2,506
2,671
2,828
2,903
1,80
116,9
1,834
-
-
1,836
1,838
1,832
1,930
2,035
2,134
2,230
2,322
2,497
2,662
2,819
2,895
1,90
118,6
1,835
-
-
1,836
1,841
1,836
1,930
2,035
2,135
2,231
2,323
2,499
2,665
2,819
2,894
2,00
120,2
1,838
-
-
-
1,844
1,840
1,928
2,033
2,133
2,229
2,321
2,497
2,662
2,819
2,894
Примечания
1 Используют линейную интерполяцию для определения промежуточных значений температуры и давления.
2 Приращение температуры выбрано таким образом, чтобы ограничить максимальную погрешность от линейной интерполяции до 1%.
Таблица 3
Коэффициент давления пара ks
Давление, бар (абс.)
Температура насыщения, °C
Коэффициент ks
при температуре насыщения
при температуре, °C
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
2
120,2
1,838
1,844
1,840
1,840
1,862
1,884
1,906
1,928
1,950
1,971
1,992
2,013
2,033
2,054
2,074
2,094
3
133,5
1,860
1,865
1,868
1,866
1,861
1,880
1,902
1,924
1,945
1,967
1,988
2,009
2,030
2,051
2,071
2,091
4
143,6
1,876
-
1,881
1,885
1,883
1,878
1,897
1,919
1,941
1,963
1,985
2,006
2,027
2,048
2,068
2,088
5
151,8
1,888
-
-
1,894
1,897
1,896
1,893
1,915
1,937
1,959
1,981
2,002
2,024
2,045
2,065
2,086
6
158,8
1,898
-
-
1,899
1,906
1,908
1,905
1,910
1,933
1,955
1,977
1,999
2,020
2,041
2,062
2,083
7
165,0
1,906
-
-
-
1,911
1,916
1,916
1,912
1,928
1,951
1,973
1,995
2,017
2,038
2,059
2,080
8
170,4
1,913
-
-
-
-
1,921
1,924
1,922
1,924
1,947
1,969
1,991
2,013
2,035
2,056
2,077
9
175,4
1,919
-
-
-
-
1,923
1,929
1,930
1,927
1,943
1,965
1,988
2,010
2,032
2,053
2,075
10
179,9
1,924
-
-
-
-
1,924
1,932
1,936
1,934
1,938
1,961
1,984
2,006
2,028
2,050
2,072
11
184,1
1,928
-
-
-
-
-
1,934
1,940
1,941
1,937
1,957
1,980
2,003
2,025
2,047
2,069
12
188,0
1,932
-
-
-
-
-
1,934
1,943
1,945
1,944
1,953
1,976
1,999
2,022
2,044
2,066
13
191,6
1,936
-
-
-
-
-
-
1,944
1,949
1,949
1,949
1,973
1,996
2,018
2,041
2,063
14
195,0
1,939
-
-
-
-
-
-
1,944
1,951
1,953
1,950
1,969
1,992
2,015
2,038
2,060
15
198,3
1,942
-
-
-
-
-
-
1,944
1,953
1,956
1,955
1,965
1,988
2,012
2,034
2,057
16
201,4
1,944
-
-
-
-
-
-
-
1,953
1,959
1,959
1,961
1,985
2,008
2,031
2,054
17
204,3
1,946
-
-
-
-
-
-
-
1,953
1,960
1,962
1,960
1,981
2,005
2,028
2,051
18
207,1
1,949
-
-
-
-
-
-
-
1,952
1,961
1,965
1,963
1,977
2,001
2,025
2,048
19
209,8
1,950
-
-
-
-
-
-
-
1,951
1,962
1,966
1,966
1,973
1,998
2,021
2,045
20
212,4
1,952
-
-
-
-
-
-
-
-
1,961
1,968
1,969
1,970
1,994
2,018
2,041
21
214,9
1,954
-
-
-
-
-
-
-
-
1,961
1,968
1,971
1,969
1,990
2,014
2,038
22
217,3
1,955
-
-
-
-
-
-
-
-
1,959
1,969
1,973
1,972
1,987
2,011
2,035
23
219,6
1,956
-
-
-
-
-
-
-
-
1,957
1,969
1,974
1,974
1,983
2,008
2,032
24
221,8
1,957
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,968
1,975
1,976
1,979
2,004
2,029
25
224,0
1,958
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,967
1,975
1,978
1,977
2,001
2,025
26
226,1
1,959
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,965
1,975
1,979
1,978
1,997
2,022
28
230,1
1,961
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,974
1,980
1,981
1,990
2,015
30
233,9
1,962
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,971
1,980
1,983
1,984
2,008
32
237,5
1,963
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,967
1,979
1,984
1,985
2,002
34
240,9
1,964
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,977
1,985
1,987
1,995
36
244,2
1,964
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,974
1,984
1,988
1,989
38
247,3
1,964
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,969
1,982
1,988
1,989
40
250,4
1,964
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,979
1,987
1,990
Примечания
1 Используют линейную интерполяцию для определения промежуточных значений температуры и давления.
2 Приращение температуры выбрано таким образом, чтобы ограничить максимальную погрешность от линейной интерполяции до 1%.
Таблица 4
Коэффициент давления пара ks
Давление, бар (абс.)
Коэффициент ks при температуре, °C
280
290
300
310
320
340
360
380
400
450
500
550
600
650
700
750
2
2,094
2,114
2,133
2,153
2,172
2,210
2,248
2,285
2,321
2,410
2,497
2,580
2,662
2,741
2,819
2,894
3
2,091
2,111
2,131
2,150
2,170
2,208
2,246
2,283
2,320
2,409
2,496
2,580
2,661
2,741
2,818
2,894
4
2,088
2,109
2,128
2,148
2,168
2,206
2,244
2,282
2,318
2,408
2,495
2,579
2,661
2,740
2,818
2,894
5
2,086
2,106
2,126
2,146
2,165
2,204
2,242
2,280
2,317
2,407
2,494
2,578
2,660
2,740
2,817
2,893
6
2,083
2,103
2,124
2,144
2,163
2,202
2,241
2,278
2,315
2,406
2,493
2,577
2,659
2,739
2,817
2,893
7
2,080
2,101
2,121
2,141
2,161
2,200
2,239
2,277
2,314
2,404
2,492
2,577
2,659
2,739
2,817
2,893
8
2,077
2,098
2,119
2,139
2,159
2,198
2,237
2,275
2,312
2,403
2,491
2,576
2,658
2,738
2,816
2,892
9
2,075
2,095
2,116
2,136
2,157
2,196
2,235
2,273
2,311
2,402
2,490
2,575
2,657
2,738
2,816
2,892
10
2,072
2,093
2,114
2,134
2,154
2,194
2,233
2,272
2,309
2,401
2,489
2,574
2,657
2,737
2,815
2,892
11
2,069
2,090
2,111
2,132
2,152
2,192
2,232
2,270
2,308
2,400
2,488
2,573
2,656
2,737
2,815
2,891
12
2,066
2,087
2,108
2,129
2,150
2,190
2,230
2,268
2,306
2,399
2,487
2,573
2,656
2,736
2,814
2,891
13
2,063
2,085
2,106
2,127
2,148
2,188
2,228
2,267
2,305
2,397
2,486
2,572
2,655
2,735
2,814
2,890
14
2,060
2,082
2,103
2,124
2,145
2,186
2,226
2,265
2,303
2,396
2,485
2,571
2,654
2,735
2,814
2,890
15
2,057
2,079
2,101
2,122
2,143
2,184
2,224
2,263
2,302
2,395
2,484
2,570
2,654
2,734
2,813
2,890
16
2,054
2,076
2,098
2,119
2,141
2,182
2,222
2,262
2,300
2,394
2,483
2,570
2,653
2,734
2,813
2,889
17
2,051
2,073
2,095
2,117
2,138
2,180
2,220
2,260
2,299
2,393
2,482
2,569
2,652
2,733
2,812
2,889
18
2,048
2,070
2,093
2,114
2,136
2,178
2,219
2,258
2,297
2,391
2,481
2,568
2,652
2,733
2,812
2,889
19
2,045
2,067
2,090
2,112
2,133
2,176
2,217
2,257
2,296
2,390
2,480
2,567
2,651
2,732
2,811
2,888
20
2,041
2,064
2,087
2,109
2,131
2,174
2,215
2,255
2,294
2,389
2,479
2,566
2,650
2,732
2,811
2,888
21
2,038
2,062
2,084
2,107
2,129
2,171
2,213
2,253
2,293
2,388
2,478
2,566
2,650
2,731
2,810
2,887
22
2,035
2,059
2,082
2,104
2,126
2,169
2,211
2,251
2,291
2,386
2,477
2,565
2,649
2,731
2,810
2,887
23
2,032
2,056
2,079
2,101
2,124
2,167
2,209
2,250
2,290
2,385
2,476
2,564
2,648
2,730
2,809
2,887
24
2,029
2,052
2,076
2,099
2,121
2,165
2,207
2,248
2,288
2,384
2,476
2,563
2,648
2,730
2,809
2,886
25
2,025
2,049
2,073
2,096
2,119
2,163
2,205
2,246
2,286
2,383
2,475
2,562
2,647
2,729
2,809
2,886
26
2,022
2,046
2,070
2,094
2,116
2,161
2,203
2,245
2,285
2,382
2,474
2,562
2,646
2,729
2,808
2,886
28
2,015
2,040
2,064
2,088
2,111
2,156
2,199
2,241
2,282
2,379
2,472
2,560
2,645
2,727
2,807
2,885
30
2,008
2,034
2,058
2,083
2,106
2,152
2,195
2,238
2,279
2,377
2,470
2,558
2,644
2,726
2,806
2,884
32
2,002
2,027
2,053
2,077
2,101
2,147
2,191
2,234
2,275
2,374
2,468
2,557
2,643
2,725
2,805
2,883
34
1,995
2,021
2,046
2,071
2,096
2,143
2,187
2,230
2,272
2,372
2,466
2,555
2,641
2,724
2,805
2,883
36
1,989
2,014
2,040
2,066
2,090
2,138
2,183
2,227
2,269
2,369
2,464
2,554
2,640
2,723
2,804
2,882
38
1,989
2,007
2,034
2,060
2,085
2,133
2,179
2,223
2,266
2,367
2,462
2,552
2,639
2,722
2,803
2,881
40
1,990
2,000
2,027
2,054
2,079
2,129
2,175
2,220
2,262
2,364
2,460
2,551
2,637
2,721
2,802
2,880
Примечания
1 Используют линейную интерполяцию для определения промежуточных значений температуры и давления.
2 Приращение температуры выбрано таким образом, чтобы ограничить максимальную погрешность от линейной интерполяции до 1%.
Таблица 5
Коэффициент давления пара ks
Давление, бар (абс.)
Температура насыщения, °C
Коэффициент ks
при температуре насыщения
при температуре, °C
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
40
250,4
1,964
1,990
2,000
2,027
2,054
2,079
2,104
2,129
2,152
2,175
2,198
2,220
2,241
2,262
2,283
2,304
50
263,9
1,962
1,986
1,991
1,995
2,023
2,051
2,078
2,104
2,129
2,154
2,178
2,201
2,224
2,246
2,268
2,289
60
275,6
1,956
1,967
1,982
1,989
1,992
2,020
2,049
2,078
2,105
2,131
2,156
2,181
2,205
2,228
2,251
2,274
65
280,9
1,953
-
1,972
1,984
1,989
2,004
2,034
2,064
2,092
2,119
2,145
2,171
2,195
2,219
2,243
2,266
70
285,8
1,949
-
1,959
1,977
1,985
1,989
2,019
2,049
2,079
2,107
2,134
2,160
2,186
2,210
2,234
2,258
75
290,5
1,944
-
-
1,966
1,979
1,984
2,002
2,035
2,065
2,095
2,123
2,150
2,176
2,201
2,226
2,250
80
295,0
1,939
-
-
1,952
1,971
1,980
1,986
2,019
2,051
2,082
2,111
2,139
2,166
2,192
2,217
2,241
85
299,3
1,933
-
-
1,936
1,960
1,974
1,979
2,003
2,037
2,069
2,099
2,128
2,155
2,182
2,208
2,233
90
303,3
1,927
-
-
-
1,947
1,966
1,974
1,987
2,022
2,055
2,086
2,116
2,145
2,172
2,199
2,224
95
307,3
1,921
-
-
-
1,931
1,955
1,968
1,973
2,006
2,041
2,074
2,105
2,134
2,162
2,189
2,215
100
311,0
1,915
-
-
-
-
1,942
1,960
1,967
1,990
2,026
2,060
2,092
2,123
2,152
2,180
2,207
105
314,6
1,908
-
-
-
-
1,926
1,950
1,961
1,973
2,011
2,046
2,080
2,111
2,141
2,170
2,198
110
318,1
1,900
-
-
-
-
1,908
1,938
1,953
1,961
1,995
2,032
2,067
2,100
2,131
2,160
2,188
115
321,4
1,892
-
-
-
-
-
1,924
1,944
1,953
1,979
2,017
2,054
2,088
2,120
2,150
2,179
120
324,7
1,884
-
-
-
-
-
1,906
1,934
1,946
1,962
2,002
2,040
2,075
2,108
2,140
2,170
125
327,8
1,876
-
-
-
-
-
1,886
1,921
1,938
1,948
1,987
2,026
2,063
2,097
2,129
2,160
130
330,9
1,867
-
-
-
-
-
-
1,906
1,928
1,938
1,971
2,011
2,049
2,085
2,118
2,150
135
333,8
1,857
-
-
-
-
-
-
1,888
1,917
1,931
1,954
1,996
2,036
2,073
2,107
2,140
140
336,7
1,847
-
-
-
-
-
-
1,865
1,904
1,922
1,936
1,981
2,022
2,060
2,096
2,129
145
339,5
1,837
-
-
-
-
-
-
1,840
1,889
1,912
1,922
1,965
2,008
2,047
2,084
2,119
150
342,2
1,826
-
-
-
-
-
-
-
1,871
1,901
1,912
1,948
1,993
2,034
2,072
2,108
155
344,8
1,814
-
-
-
-
-
-
-
1,849
1,888
1,905
1,930
1,978
2,020
2,060
2,097
160
347,4
1,802
-
-
-
-
-
-
-
1,823
1,874
1,895
1,912
1,963
2,007
2,047
2,086
165
349,9
1,789
-
-
-
-
-
-
-
1,793
1,857
1,884
1,897
1,946
1,993
2,034
2,074
170
352,3
1,775
-
-
-
-
-
-
-
-
1,836
1,872
1,886
1,929
1,978
2,022
2,062
175
354,7
1,761
-
-
-
-
-
-
-
-
1,811
1,859
1,877
1,910
1,963
2,008
2,050
180
357,0
1,745
-
-
-
-
-
-
-
-
1,782
1,843
1,867
1,891
1,947
1,994
2,038
185
359,3
1,728
-
-
-
-
-
-
-
-
1,740
1,824
1,855
1,874
1,930
1,980
2,025
190
361,5
1,709
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,801
1,842
1,860
1,913
1,965
2,012
195
363,6
1,689
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,775
1,828
1,847
1,895
1,950
1,999
200
365,7
1,665
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,743
1,811
1,836
1,876
1,935
1,985
205
367,8
1,638
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,698
1,791
1,824
1,857
1,919
1,971
210
369,8
1,605
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,616
1,768
1,811
1,839
1,902
1,956
215
371,8
1,559
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,742
1,795
1,823
1,885
1,942
220
373,7
1,459
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,710
1,778
1,807
1,866
1,926
Примечания
1 Используют линейную интерполяцию для определения промежуточных значений температуры и давления.
2 Приращение температуры выбрано таким образом, чтобы ограничить максимальную погрешность от линейной интерполяции до 1%.
Таблица 6
Коэффициент давления пара ks
Давление бар (абс.)
Коэффициент ks при температуре, °C
380
390
400
410
420
440
460
480
500
520
550
600
650
700
750
40
2,220
2,241
2,262
2,283
2,304
2,344
2,384
2,422
2,460
2,497
2,551
2,637
2,721
2,802
2,880
60
2,181
2,205
2,228
2,251
2,274
2,317
2,359
2,400
2,439
2,478
2,534
2,624
2,710
2,793
2,873
80
2,139
2,166
2,192
2,217
2,241
2,288
2,333
2,376
2,418
2,459
2,517
2,611
2,699
2,784
2,865
100
2,092
2,123
2,152
2,180
2,207
2,258
2,306
2,352
2,396
2,439
2,500
2,597
2,688
2,774
2,857
120
2,040
2,075
2,108
2,140
2,170
2,226
2,278
2,327
2,374
2,419
2,483
2,583
2,676
2,765
2,849
140
1,981
2,022
2,060
2,096
2,129
2,191
2,248
2,300
2,350
2,397
2,464
2,568
2,665
2,755
2,841
160
1,912
1,963
2,007
2,047
2,086
2,154
2,216
2,273
2,326
2,376
2,446
2,553
2,653
2,745
2,833
180
1,867
1,891
1,947
1,994
2,038
2,115
2,182
2,244
2,300
2,353
2,427
2,538
2,641
2,736
2,825
200
1,811
1,836
1,876
1,935
1,985
2,072
2,147
2,213
2,273
2,329
2,407
2,523
2,628
2,726
2,817
210
1,768
1,811
1,839
1,902
1,956
2,050
2,128
2,197
2,260
2,317
2,397
2,515
2,622
2,721
2,813
220
1,710
1,778
1,807
1,866
1,926
2,026
2,109
2,181
2,246
2,305
2,386
2,508
2,616
2,716
2,809
230
1,611
1,737
1,776
1,828
1,895
2,002
2,089
2,165
2,232
2,293
2,376
2,500
2,610
2,711
2,804
240
1,311
1,682
1,744
1,789
1,861
1,976
2,069
2,148
2,217
2,280
2,366
2,492
2,603
2,705
2,800
250
1,183
1,607
1,704
1,750
1,825
1,950
2,048
2,130
2,202
2,267
2,355
2,484
2,597
2,700
2,796
260
1,087
1,481
1,655
1,708
1,785
1,922
2,027
2,112
2,187
2,254
2,344
2,476
2,591
2,695
2,792
270
0,990
1,327
1,594
1,670
1,741
1,892
2,004
2,094
2,172
2,241
2,333
2,467
2,584
2,690
2,788
280
0,926
1,194
1,513
1,623
1,697
1,861
1,981
2,076
2,157
2,228
2,322
2,459
2,578
2,685
2,783
290
0,881
1,089
1,402
1,567
1,656
1,829
1,957
2,057
2,140
2,214
2,311
2,451
2,571
2,680
2,779
300
0,849
1,017
1,273
1,499
1,608
1,796
1,932
2,037
2,124
2,200
2,300
2,442
2,565
2,674
2,775
320
0,805
0,928
1,102
1,332
1,501
1,723
1,879
1,997
2,091
2,172
2,277
2,425
2,552
2,664
2,766
340
0,778
0,877
1,012
1,192
1,380
1,647
1,823
1,954
2,056
2,143
2,254
2,408
2,538
2,653
2,758
360
0,761
0,844
0,954
1,097
1,270
1,566
1,765
1,909
2,021
2,113
2,230
2,391
2,525
2,643
2,749
380
0,750
0,822
0,916
1,036
1,186
1,485
1,706
1,862
1,984
2,082
2,206
2,373
2,511
2,632
2,741
400
0,743
0,808
0,890
0,995
1,124
1,409
1,645
1,815
1,946
2,051
2,181
2,355
2,498
2,621
2,732
420
0,740
0,798
0,872
0,965
1,079
1,343
1,585
1,768
1,908
2,019
2,156
2,337
2,484
2,610
2,723
Примечания
1 Используют линейную интерполяцию для определения промежуточных значений температуры и давления.
2 Приращение температуры выбрано таким образом, чтобы ограничить максимальную погрешность от линейной интерполяции до 1%.
Значения ks приведены для насыщенного и перегретого пара. К насыщенному пару относится влажный пар со степенью сухости 98%, где C является функцией показателя изоэнтропы, рассчитываемой по формуле
(8)
Примечание - . (9)
Значение показателя адиабаты k, применяемое для определения по таблице 7 значения функции показателя изоэнтропы C, должно быть основано на фактических параметрах среды при сбросе давления.
Таблица 7
Значение C как функция от k
k
C
k
C
k
C
k
C
k
C
k
C
k
C
k
C
k
C
0,40
1,647
0,60
1,957
0,80
2,198
1,001
2,395
1,20
2,560
1,40
2,703
1,60
2,829
1,80
2,940
2,00
3,039
0,41
1,665
0,61
1,971
0,81
2,209
1,01
2,404
1,21
2,568
1,41
2,710
1,61
2,834
1,81
2,945
2,01
3,044
0,42
1,682
0,62
1,984
0,82
2,219
1,02
2,412
1,22
2,576
1,42
2,717
1,62
2,840
1,82
2,950
2,02
3,049
0,43
1,700
0,63
1,997
0,83
2,230
1,03
2,421
1,23
2,583
1,43
2,723
1,63
2,846
1,83
2,955
2,03
3,053
0,44
1,717
0,64
2,010
0,84
2,240
1,04
2,430
1,24
2,591
1,44
2,730
1,64
2,852
1,84
2,960
2,04
3,058
0,45
1,733
0,65
2,023
0,85
2,251
1,05
2,439
1,25
2,598
1,45
2,736
1,65
2,858
1,85
2,965
2,05
3,063
0,46
1,750
0,66
2,035
0,86
2,261
1,06
2,447
1,26
2,605
1,46
2,743
1,66
2,863
1,86
2,971
2,06
3,067
0,47
1,766
0,67
2,048
0,87
2,271
1,07
2,456
1,27
2,613
1,47
2,749
1,67
2,869
1,87
2,976
2,07
3,072
0,48
1,782
0,68
2,060
0,88
2,281
1,08
2,464
1,28
2,620
1,48
2,755
1,68
2,874
1,88
2,981
2,08
3,076
0,49
1,798
0,69
2,072
0,89
2,291
1,09
2,472
1,29
2,627
1,49
2,762
1,69
2,880
1,89
2,986
2,09
3,081
0,50
1,813
0,70
2,084
0,90
2,301
1,10
2,481
1,30
2,634
1,50
2,768
1,70
2,886
1,90
2,991
2,10
3,085
0,51
1,829
0,71
2,096
0,91
2,311
1,11
2,489
1,31
2,641
1,51
2,774
1,71
2,891
1,91
2,996
2,11
3,090
0,52
1,844
0,72
2,108
0,92
2,320
1,12
2,497
1,32
2,649
1,52
2,780
1,72
2,897
1,92
3,001
2,12
3,094
0,53
1,858
0,73
2,120
0,93
2,330
1,13
2,505
1,33
2,656
1,53
2,786
1,73
2,902
1,93
3,006
2,13
3,099
0,54
1,873
0,74
2,131
0,94
2,339
1,14
2,513
1,34
2,663
1,54
2,793
1,74
2,908
1,94
3,010
2,14
3,103
0,55
1,888
0,75
2,143
0,95
2,349
1,15
2,521
1,35
2,669
1,55
2,799
1,75
2,913
1,95
3,015
2,15
3,107
0,56
1,902
0,76
2,154
0,96
2,358
1,16
2,529
1,36
2,676
1,56
2,805
1,76
2,918
1,96
3,020
2,16
3,112
0,57
1,916
0,77
2,165
0,97
2,367
1,17
2,537
1,37
2,683
1,57
2,811
1,77
2,924
1,97
3,025
2,17
3,116
0,58
1,930
0,78
2,176
0,98
2,376
1,18
2,545
1,38
2,690
1,58
2,817
1,78
2,929
1,98
3,030
2,18
3,121
0,59
1,944
0,79
2,187
0,99
2,386
1,19
2,553
1,39
2,697
1,59
2,823
1,79
2,934
1,99
3,034
2,19
3,125
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
2,20
3,129
5.3.2 Пропускная способность для любого газа при критических режимах течения
Массовую скорость qm, кг/(ч·мм2), рассчитывают по формуле
(10)
Зависимость коэффициента сжимаемости Z от приведенных давления pr и температуры Tr представлена на рисунке 1.
ИС NORMPROD: примечание.
Текст дан в соответствии с официальным текстом документа.
pr - приведенное давление; Tp - приведенная температура;
Z - коэффициент сжимаемости
Рисунок 1 - Зависимость коэффициента сжимаемости Z
от приведенных давления pr и температуры Tr
(11)
Значения функции показателя изоэнтропы C для различных значений показателя адиабаты k приведены в таблице 7.
5.4 Пропускная способность для любого газа при докритическом режиме течения
Массовую скорость qm, кг/(ч·мм2), рассчитывают по формуле
(12)
(13)
Теоретические значения поправочного коэффициента пропускной способности для докритического режима течения Kb приведены в таблице 8.
Таблица 8
Теоретически поправочный коэффициент пропускной способности
для докритического режима течения Kb
pb/pо
Теоретический поправочный коэффициент пропускной способности Kb для показателя адиабаты k
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,001
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
2,1
2,2
0,45
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,000
0,999
0,999
0,50
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,000
0,999
0,998
0,996
0,994
0,992
0,989
0,55
-
-
-
-
-
-
-
-
-
1,000
0,999
0,997
0,994
0,991
0,987
0,983
0,979
0,975
0,971
0,60
-
-
-
-
-
-
1,000
0,999
0,997
0,993
0,989
0,983
0,978
0,972
0,967
0,961
0,955
0,950
0,945
0,65
-
-
-
-
0,999
0,999
0,995
0,989
0,982
0,974
0,967
0,959
0,951
0,943
0,936
0,929
0,922
0,915
0,909
0,70
-
-
0,999
0,999
0,993
9,985
0,975
0,964
0,953
0,943
0,932
0,922
0,913
0,903
0,895
0,886
0,878
0,871
0,864
0,75
-
1,000
0,995
0,983
0,968
0,953
0,938
0,923
0,909
0,896
0,884
0,872
0,861
0,851
0,841
0,832
0,824
0,815
0,808
0,80
0,999
0,985
0,965
0,942
0,921
0,900
0,881
0,864
0,847
0,832
0,819
0,806
0,794
0,783
0,773
0,764
0,755
0,747
0,739
0,82
0,992
0,970
0,944
0,918
0,894
0,872
0,851
0,833
0,817
0,801
0,787
0,774
0,762
0,752
0,741
0,732
0,723
0,715
0,707
0,84
0,979
0,948
0,917
0,888
0,862
0,839
0,818
0,799
0,782
0,766
0,752
0,739
0,727
0,716
0,706
0,697
0,688
0,680
0,672
0,86
0,957
0,919
0,884
0,852
0,825
0,800
0,778
0,759
0,742
0,727
0,712
0,700
0,688
0,677
0,677
0,658
0,649
0,641
0,634
0,88
0,924
0,880
0,842
0,809
0,780
0,755
0,733
0,714
0,697
0,682
0,668
0,655
0,644
0,633
0,624
0,615
0,606
0,599
0,592
0,90
0,880
0,831
0,791
0,757
0,728
0,703
0,681
0,662
0,645
0,631
0,617
0,605
0,594
0,584
0,575
0,566
0,558
0,551
0,544
0,92
0,820
0,769
0,727
0,693
0,664
0,640
0,619
0,601
0,585
0,571
0,559
0,547
0,537
0,527
0,519
0,511
0,504
0,497
0,490
0,94
0,739
0,687
0,647
0,614
0,587
0,564
0,545
0,528
0,514
0,501
0,489
0,479
0,470
0,461
0,453
0,446
0,440
0,434
0,428
0,96
0,628
0,579
0,542
0,513
0,489
0,469
0,452
0,438
0,425
0,414
0,404
0,395
0,387
0,380
0,373
0,367
0,362
0,357
0,352
0,98
0,462
0,422
0,393
0,371
0,352
0,337
0,325
0,314
0,305
0,296
0,289
0,282
0,277
0,271
0,266
0,262
0,258
0,254
0,251
1,00
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
5.5 Пропускная способность непожароопасной среды в качестве испытательной среды в турбулентном потоке (при числах Рейнольдса Re >= 80 000)
(14)
Примечание - . (15)
6 Размеры предохранительных клапанов
6.1 Общие положения
Подтвержденный коэффициент расхода Kdr предохранительного клапана должен составлять не более 90% от коэффициента расхода Kd, определенного экспериментально (испытаниями):
Kdr <= 0,9Kd. (16)
Не допускается рассчитывать пропускную способность при более низком избыточном давлении, чем давление, при котором проведены испытания, однако допускается рассчитать пропускную способность при более высоком давлении сброса.
Клапаны с экспериментально определенным коэффициентом расхода, установленным для критического расхода при испытании, при противодавлении не может иметь такой же экспериментально определенный коэффициент сброса при более высоком противодавлении (см. ГОСТ 12.2.085, ГОСТ Р 59374.2, ГОСТ Р 59374.4 или ГОСТ Р 59374.5, в зависимости от обстоятельств, для соблюдения требований к экспериментальному определению коэффициента расхода для разных типов клапанов).
6.2 Клапаны для сброса газа или пара
Не делается различий между рабочими средами, обычно именуемыми "пар": термин "газ" используют для описания как газа, так и пара.
Для расчета пропускной способности для любого газа минимальная площадь проходного сечения потока и коэффициент расхода принимают равными константе и следует применять уравнения, приведенные в разделе 5.
6.3 Расчет пропускной способности
Формулу (17) для идеального газа, представленную в 6.3, применять не допускается, если температура сброса выше термодинамической критической температуры на 90% и давление сброса больше термодинамического критического давления более чем на 50%. Кроме того, формулы не распространены на газы, конденсирующиеся после прохождения через клапан. В этом случае не применяют метод, приведенный в 6.3.
Примечания
1 Формула, которую необходимо применить, зависит от жидкости, подлежащей сбросу.
2 В приложении А приведены примеры расчетов пропускной способности для различных сред.
6.3.1 Расчет пропускной способности при критическом режиме течения для насыщенного, перегретого или сверхкритического пара
Массовый расход Qm, кг/ч, рассчитывают по формуле
(17)
Значение удельного объема пара vо рекомендуется определять при различных давлениях и температуре по термодинамическим таблицам воды и водяного пара.
Внимание:
- погрешность расчета может превышать 20%, если температура пара близка (отличается менее чем на 30 °C) к температуре насыщения либо критической температуре;
- погрешность расчета не превысит 1%, если температура пара выше температуры насыщения не менее чем на 30 °C, либо температура пара выше температуры насыщения или критической температуры пара на значение, равное 30 + (pо - 200), °C, где абсолютное давление в сбросном трубопроводе pо выражено в барах. Для более низких температур способ описан ниже.
Формулу (17) можно представить в следующем виде:
(18)
где ks - коэффициент давления пара, рассчитываемый следующим образом:
(19)
Значения коэффициента давления пара ks могут быть определены по таблице 2. Значения таблицы 2 установлены путем итерационных расчетов по расходу сопла с использованием следующей процедуры:
a) рассчитывают изоэнтропическое расширение от давления на входе в сопло до нескольких предполагаемых значений давления в горловине;
b) массовый расход на единицу площади горловины (отношение скорости потока в сопле горловины к соответствующему удельному объему) рассчитывают для каждого предполагаемого давления в горловине;
c) фактические термодинамические свойства пара в соответствии с [2] использованы для каждого предполагаемого давления в горловине;
d) итеративную процедуру расчета прекращают при обнаружении максимума массового расхода, это значение использовано для установления значения ks.
6.3.2 Расчет пропускной способности для влажного пара
Уравнение следует применять только для гомогенного влажного пара со степенью сухости фракции не менее 90%.
(20)
Уравнение можно представить в следующем виде:
(21)
где ks - коэффициент давления пара, рассчитываемый по формуле
(22)
Значения коэффициента давления пара ks могут быть определены по таблице 2. Значения ks, приведенные в таблице 2, установлены путем итерационных расчетов по расходу сопла с использованием следующей процедуры:
a) рассчитывают изоэнтропическое расширение от давления на входе в сопло до нескольких предполагаемых значений давления в горловине;
b) массовый расход на единицу площади горловины (отношение скорости горловины сопла к совпадающему удельному объему) рассчитывают для каждого предполагаемого давления в горловине;
c) фактические термодинамические свойства пара в соответствии с [2] использованы для каждого предполагаемого давления в горловине;
d) итеративную процедуру расчета прекращают при обнаружении максимума массового расхода. Это значение использовано для установления значения ks.
6.3.3 Расчет пропускной способности для газообразных сред
6.3.3.1 Расчет пропускной способности для газообразных сред при критическом режиме течения
(23)
(24)
6.3.3.2 Расчет пропускной способности для газообразных сред при докритическом режиме течения
(25)
Примечание - Коэффициент Kb рассчитывают по формуле (13) или определяют по таблице 4.
Зависимость коэффициента сжимаемости среды Z от приведенных давления pr и температуры Tr представлена на рисунке 1.
6.3.4 Расчет пропускной способности для жидкостей
(26)
Зависимость поправочного коэффициента пропускной способности на вязкость от числа Рейнольдса Re приведена на рисунке 2.
- поправочный коэффициент пропускной способности
на вязкость; Re - число Рейнольдса
Рисунок 2 - Зависимость поправочного коэффициента пропускной
способности на вязкость от числа Рейнольдса Re
7 Термодинамические свойства
7.1 Данные пара
Значения коэффициентов давления пара ks приведены в таблицах 2 - 6.
7.2 Значение C как функция от k
Значения функции показателя изоэнтропы C как функции показателя адиабаты k приведены в таблице 7.
7.3 Теоретический поправочный коэффициент пропускной способности для докритического режима течения Kb
Теоретические значения поправочных коэффициентов пропускной способности для докритического режима течения Kb приведены в таблице 8.
7.4 Коэффициент сжимаемости Z
График зависимости коэффициента сжимаемости Z от приведенных давления pr и температуры Tr приведен на рисунке 1.
Приведенные давление и температуру рассчитывают по формулам:
(27)
(28)
7.5 Поправочный коэффициент пропускной способности на вязкость 
7.5.1 Зависимость поправочного коэффициента пропускной способности на вязкость от числа Рейнольдса Re приведена на рисунке 2.
7.5.2 Допускается поправочный коэффициент на вязкость рассчитывать по формуле (29). Однако расчетное значение следует проверить на соответствие зависимости, приведенной на графике рисунка 2. Не допускается экстраполяция данных за пределами осей графика.
(29)
7.5.3 Число Рейнольдса рассчитывают по формуле
(30)
7.6 Свойства газов
Характеристики наиболее часто встречающихся рабочих сред приведены в таблице 9.
Таблица 9
Теплофизические свойства газов
Наименование газа
Химическая формула
Молярная масса M, кг/кмоль
Показатель адиабаты при давлении (абс.) 1,013 бар и температуре 15 °C
Критическое давление pc, бар (абс.)
Критическая температура Tc, К
Критическое отношение давлений
Ацетилен
C2H2
26,02
1,26
62,82
309,15
0,553
Воздух
-
28,96
1,40
37,69
132,45
0,528
Аммоний
NH3
17,03
1,31
112,98
405,55
0,544
Аргон
A (or Ar)
39,91
1,66
48,64
151,15
0,488
н-бутан
C4H10
58,08
1,11
36,48
426,15
0,583
Углекислый газ
CO2
44,00
1,30
73,97
304,25
0,546
Монооксид углерода
CO
28,00
1,40
35,46
134,15
0,528
Хлор
Cl2
70,91
1,35
77,11
417,15
0,537
Хлордифторметан (R-22)
CHClF2
86,47
1,18
49,14
370,15
0,568
Этан
C2H6
30,05
1,22
49,45
305,25
0,561
Этилен
C2H4
28,03
1,25
51,57
282,85
0,555
Водород
H2
2,015
1,41
12,97
33,25
0,527
Хлористый водород
HCl
36,46
1,41
82,68
324,55
0,527
Сероводород
H2S
34,08
1,32
90,08
373,55
0,542
Изобутан
CH(CH3)3
58,08
1,11
37,49
407,15
0,583
Метан
CH4
16,03
1,31
46,41
190,65
0,544
Метилхлорид
CH3Cl
50,48
1,28
66,47
416,25
0,549
Азот
N2
28,02
1,40
33,94
126,05
0,528
Оксид азота
N2O
44,02
1,30
72,65
309,65
0,546
Кислород
O2
32,00
1,40
50,36
154,35
0,528
Пропан
C3H8
44,06
1,13
43,57
368,75
0,578
Пропилен
C3H6
42,05
1,15
46,60
365,45
0,574
Диоксид серы
SO2
64,07
1,29
78,73
430,35
0,548
8 Минимальные требования для винтовых пружин сжатия
8.1 Общие положения
Изготовитель пружины по требованию заказчика должен представить документ, подтверждающий, что пружины изготовлены из требуемого материала и испытаны в соответствии с положениями настоящего стандарта.
Допустимые напряжения материалов должны учитывать ранее полученный положительный опыт эксплуатации пружин и понимание поведения пружинных материалов с учетом температуры среды, температуры окружающей среды и количества допустимых расслаблений при обслуживании.
8.2 Материалы
Материалы пружины предохранительного клапана должны соответствовать предполагаемым условиям эксплуатации.
8.3 Маркировка
Пружины должны быть маркированы соответствующими средствами для обеспечения возможной (положительной) идентификации. Когда маркировку наносят методом металлической штамповки или травления, ее следует размещать на неактивные витки.
На запасные пружины, когда вышеописанное практически невозможно, маркировку следует наносить на бирке или с помощью другого подходящего способа.
8.4 Размеры
В настоящем подразделе приведены требования к размерам винтовых пружин. Отклонения от этих требований допускаются в том случае, если конструкция пружин может быть признана пригодной для эксплуатации.
8.4.1 Пропорция
Соотношение длины без нагрузки (длины пружины в свободном состоянии) к среднему диаметру пружины не должно превышать пять к одному.
8.4.2 Пружинный индекс
Индекс пружины, равный отношению среднего диаметра витка к диаметру сечения, должен находиться в диапазоне от 3 до 12.
8.4.3 Расстояние между витками
Шаг витков должен быть равномерным. Сжатие пружины от свободной до сжатой длины должно быть не более 80% от номинальной (расчетной) деформации (прогиба) пружины.
8.4.4 Концевые витки
Пружины с номинально параллельными концами должны иметь оба конца каждой пружины, полностью поджатые и зашлифованные.
Концы пружин должны иметь плоскую опорную поверхность от 270° до 300° по окружности под прямым углом к оси пружины [см. рисунок 3, e)] так, что при расположении на конце в горизонтальной плоскости пружины должны находиться в пределах, указанных на рисунке 3, a) и b).
a)
b)
c)
d)
e)
1 = e x свободная длина; 2 = f x средний диаметр пружины
Постоянные e и f на рисунке 3 должны быть определены
изготовителем клапана
Примечания
1 Когда концевая спираль пружины выступает над наружным диаметром пружины или меньше внутреннего диаметра, участок поджатия должен быть отшлифован, чтобы соответствовать внешнему диаметру или внутреннему диаметру пружины, в зависимости от обстоятельств.
2 Плоская опорная поверхность на конце пружины должна находиться на расстоянии от 300° до 270° от окружности.
Рисунок 3 - Иллюстрация концевого витка пружины
Плавное последовательное поджатие для ровных кромок, которые должны иметь толщину конечного витка, приблизительно равную одной четверти диаметра сечения прутка/проволоки.
Концевые витки не должны касаться указанных внутренних и наружных диаметров [см. рисунок 3, e)].
Допускаются пружины с номинально не параллельными концами при условии установки пружины на опоры [(см. рисунок 3, b) и d)].
8.5 Пружинные опоры/тарелки
При установке пружинных опор/тарелок пружина должна свободно вращаться.
8.6 Осмотр, испытания и допуски
8.6.1 Остаточная деформация
Все пружины должны быть проверены на остаточную деформацию, которую определяют как изменение свободной длины пружины в результате наработки серии циклов сжатия до полного сжатия в соответствии со спецификацией изготовителя клапана или другого соответствующего стандарта. Перед измерением начальной свободной длины пружину следует сжать до полного сжатия не менее трех раз. Перед измерением конечной свободной длины пружину следует сжать до полного сжатия еще не менее трех раз. Остаточная деформация не должна превышать 0,5% от начальной свободной длины.
8.6.2 Проверка размеров
Каждая пружина должна быть подвергнута следующим обязательным проверкам и измерительному контролю:
a) нагрузка/длина при максимальном сжатии, при котором будет эксплуатироваться пружина, или показатель пружины в заданном диапазоне ниже 80% от расчетного общего отклонения в линейном диапазоне;
b) контроль диаметра и свободной длины витка;
c) для контроля размеров на прямолинейность концов пружину устанавливают на поверхность квадратной пластины и измеряют максимальное отклонение между витком верхнего конца и пластиной.
Для пружин, имеющих номинально параллельные концы, это должно быть повторено с установкой пружины на другой опорный виток [см. рисунок 3, a) и b)];
d) проверка размеров на наличие параллельности концевых витков, где это уместно; путем установки пружины на поверхность пластины, а также измерение разницы между уровнями самой низкой и самой высокой точек поверхности верхнего края опоры.
Эти измерения должны быть повторены с противоположным концом, где это применимо [см. рисунок 3, a) и b)].
8.6.3 Допуски
Допуски определяет изготовитель клапанов и пружин.
9 Минимальные требования к тарельчатым пружинам
9.1 Общие положения
Изготовитель пружины по требованию заказчика должен предоставить сертификат, подтверждающий, что тарельчатые пружины изготовлены из требуемого материала и прошли испытания в соответствии с настоящим стандартом.
Допустимые напряжения материалов должны учитывать ранее полученный положительный опыт эксплуатации пружин и сведения о свойствах пружинных материалов с учетом температуры рабочей и окружающей среды и количества циклов допустимых нагружений при обслуживании. Пакет тарельчатых пружин, а также диски должны быть четко ориентированы.
9.2 Материалы
Материал пружины предохранительного клапана должен соответствовать предполагаемым параметрам эксплуатации.
9.3 Маркировка
Пружины должны быть маркированы надлежащими средствами для обеспечения возможной идентификации. Когда маркировку наносят методом металлической штамповки или травления, ее следует размещать на область с минимальным напряжением. Во время сборки, технического обслуживания и ремонта клапана, если в руководстве по эксплуатации не указано иное, каждая тарельчатая пружина в пакете должна быть маркирована таким образом, чтобы ее относительное положение четко сохранялось.
9.4 Размеры
9.4.1 Сжатие тарельчатой пружины
Сжатие тарельчатой пружины не должно превышать 80% от номинального (расчетного) прогиба (хода) пружины - от свободной высоты до плоского положения.
9.4.2 Перпендикулярность и параллельность пакета
Концы пакета тарельчатых пружин должны быть перпендикулярными и параллельными в пределах, согласованных между изготовителем пружин и изготовителем клапанов.
9.5 Осмотр, испытания и допуски
9.5.1 Остаточная деформация
Все пружины должны быть проверены на остаточную деформацию. Каждая отдельная тарельчатая пружина должна быть предварительно сжата до плоского положения. Перед определением начальной свободной длины полный комплект пружин должен быть сжат не менее трех раз таким образом, чтобы каждый диск достигал плоского положения. Для определения окончательной свободной длины пружина должна быть сжата еще три раза до той же позиции. Остаточная деформация не должна превышать 0,5% от начальной свободной длины.
9.5.2 Измерение отклонения нагрузки
После предварительного замера остаточной деформации каждого пакета тарельчатых пружин характеристики "нагрузка-прогиб" должны быть измерены и документально зафиксированы изготовителем пружин для проверки соблюдения согласованных допусков.
Приложение А
(справочное)
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ СРЕД
Примечание - Обозначения и единицы величин приведены в разделе 4.
А.1 Расчет пропускной способности для газообразных сред при критическом режиме течения (см. 6.3.3.1)
Пример 1
Рассчитывают требуемую минимальную площадь проходного сечения потока предохранительного клапана, который будет использоваться на сосуде, содержащем газообразный азот с максимально допустимым давлением PS 10 бар.
Подтвержденный коэффициент расхода Kdr предохранительного клапана при 10% избыточного давления
= 0,87
Молярная масса газа M
= 28,02
Показатель адиабаты газа k
= 1,40
Температура сброса газа
= 20 °C
Аварийный расход (требуемая пропускная способность) газа
= 18 000 кг/ч
Давление настройки
= 10 бар
Противодавление
атмосферное
Температура рабочей среды Tо при давлении pо
= 20 + 273 = 293 К
Давление сброса pо
= [10 x 1,1] + 1 = 12 бар (абс.)
Поскольку - режим течения критический.
Требуемая площадь .
Функция показателя изоэнтропы
Значение фактора C также может быть определено по таблице 7.
Коэффициент сжимаемости Z можно оценить по опубликованным данным.
Расчет проводят по следующим формулам:
Приведенное давление
(А.1)
где pc - термодинамическое критическое давление, равное 33,94 бар (абс.) (по справочнику по термодинамическим свойствам сред или по таблице 9).
Приведенная температура
(А.2)
где Tc - термодинамическая критическая температура, равная 126,05 °C (по справочнику по термодинамике или по таблице 9)
pr = 12/33,94 = 0,35;
Tr = 293/126,05 = 2,32;
Z = 1,000 (см. рисунок 1).
Требуемую минимальную площадь проходного сечения потока определяют следующим образом:
Пример 2
Kdr подтвержден при 5%-ном избыточном давлении; давление сброса остается на уровне 110% от PS, как в примере 1.
Рассчитывают требуемую минимальную площадь проходного сечения потока клапана, который будет использован на сосуде с азотом с максимально допустимым давлением PS 5,5 МПа.
Подтвержденный коэффициент расхода Kdr предохранительного клапана при 5%-ном избыточном давлении
= 0,87
Молярная масса газа M
= 28,02
Показатель адиабаты газа k
= 1,40
Температура сброса газа
= 20 °C
Аварийный расход (требуемая пропускная способность) газа
= 18 000 кг/ч
Давление настройки
= 55 бар (5,5 МПа)
Противодавление
атмосферное
Температура рабочей среды Tо при давлении pо: Tо = 20 + 273 = 293 К
Давление сброса pо = [55·1,1] + 1 = 61,5 бар (абс.) = 6,15 МПа (абс.)
Так как - критический режим течения.
Требуемая площадь
(А.3)
Функция показателя изоэнтропы
Значения для фактора C также могут быть получены по таблице 3.
Коэффициент сжимаемости Z можно оценить по опубликованным данным. Расчет заключается в следующем:
Приведенное давление
где pc - критическое давление, равное 33,94 бар (абс.) или 3,394 МПа (абс.) (по справочнику по термодинамике или по таблице 9).
Приведенная температура
где Tc - критическая температура, равная 126,05 °C (по справочнику по термодинамике);
pr = 61,5/33,94 = 1,81;
Tr = 293/126,05 = 2,32;
Z = 0,975 (см. рисунок 1).
Требуемая минимальная площадь проходного сечения потока
А.2 Расчет пропускной способности для газообразных сред при докритическом режиме течения (см. 6.3.3.2)
Пример
Используя исходные данные из предыдущего примера (т.е. критического режима течения), рассчитывают требуемую минимальную площадь проходного сечения потока, если противодавление повышено от атмосферного до избыточного давления 36,0 бар или 3,6 МПа и подтвержденным коэффициентом расхода 0,80 при новом противодавлении.
- докритический режим истечения.
Примечание - .
Требуемую площадь A, мм2, рассчитывают по формуле
Поправочный коэффициент, характеризующий отличие докритической массовой скорости от критической, определяют следующим образом:
Коэффициент Kb можно рассчитать или определить по таблице 8.
А.3 Расчет пропускной способности для жидкостей (см. 6.3.4)
Пример
Рассчитывают требуемую минимальную площадь проходного сечения клапана, необходимую для сброса масла, по нижеприведенным параметрам.
Подтвержденный коэффициент расхода Kdr предохранительного клапана с Kdr при избыточном давлении 10%
= 0,65
Аварийный расход (требуемая пропускная способность) масла при избыточном давлении 10% Qm
= 45 000 кг/ч
Удельный объем масла vо
= 0,001 075 27 м3/кг = 1/плотность
Динамическая вязкость масла 
= 0,5 Па·с
Установочное давление (избыточное)
= 30 бар манометра (3 МПа)
Противодавление (избыточное)
= 3 бар манометра (0,3 МПа)
Определяют массовый расход Qm по формуле
(А.4)
Рассчитывают необходимую требуемую минимальную площадь проходного сечения, принимая во внимание, что жидкость невязкая (то есть пренебрегая вязкостью). Обращают внимание на то, что это может быть итерационная процедура. является функцией площади потока, поэтому необходимо принять значение , повторить расчет и выполнить проверку того, что окончательная расчетная площадь потока достаточно велика.
Поправочный коэффициент , учитывающий уменьшение пропускной способности при сбросе через предохранительное устройство вязких сред вследствие дополнительных гидравлических потерь, равен 1.
Рассчитывают минимальную площадь проходного сечения потока A, мм2, следующим образом:
(А.5)
где pо - pb = [30·(1 + 10/100) + 1] - (3 + 1) = 30 бар (3 МПа),
А.3.1 Выбирают следующее отверстие A', в этом случае A' = 380 мм2, и получают минимальное значение поправочного коэффициента вязкости.
(А.6)
Минимальное значение .
А.3.2 Рассчитывают число Рейнольдса Re для заданной пропускной способности и выбранного отверстия
По рисунку 2 определяют поправочный коэффициент на вязкость 
А.3.3 Если минимальное значение , выделенная область достаточна для пропускной способности заданного потока по скорости. В противном случае следует повторить расчеты по формулам, приведенным в А.3.1, А.3.2.
Приложение ДА
(справочное)
СВЕДЕНИЯ О СООТВЕТСТВИИ ССЫЛОЧНЫХ НАЦИОНАЛЬНЫХ
И МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫХ СТАНДАРТОВ МЕЖДУНАРОДНЫМ СТАНДАРТАМ,
ИСПОЛЬЗОВАННЫМ В КАЧЕСТВЕ ССЫЛОЧНЫХ В ПРИМЕНЕННОМ
МЕЖДУНАРОДНОМ СТАНДАРТЕ
Таблица ДА.1
Обозначение ссылочного национального, межгосударственного стандарта
Степень соответствия
Обозначение и наименование ссылочного стандарта
ГОСТ 12.2.085-2017
NEQ
ISO 4126-1:2013 "Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 1. Предохранительные клапаны"
ГОСТ Р 59374.6-2021
(ИСО 4126-6:2014)
MOD
ISO 4126-6:2014 "Устройства предохранительные для защиты от избыточного давления. Часть 6. Применение, выбор и установка предохранительных устройств с разрывной мембраной"
Примечание - В настоящей таблице использованы следующие условные обозначения степени соответствия стандартов:
- MOD - модифицированные стандарты;
- NEQ - неэквивалентные стандарты.
БИБЛИОГРАФИЯ
[1]
ИСО 4126-10
Предохранительные устройства для защиты от избыточного давления. Часть 10. Размер безопасности клапанов для газа/жидкости двухфазного потока (Safety devices for protection against excessive pressure - Part 10: Sizing of safety valves for gas/liquid two-phase flow)
[2]
IAPWS-IF97 I
Промышленный состав IAPWS 1997 года для термодинамических свойств воды и пара (APWS Industrial Formulation 1997 for the Thermodynamic Properties of Water and Steam)
УДК 66.065.54:006.354
ОКС 27.080
91.140.30
Ключевые слова: клапан, предохранительный клапан, управление, расчет


Вернуться в "Каталог нормативных документов"



 

Источник информации: https://internet-law.ru/documents/prod/gost-r_gosudarstvennyj-standart/3/gost_14337.html

 

На эту страницу сайта можно сделать ссылку:

 

 

На правах рекламы:

© Антон Серго, 1998-2026.
Правовая информация, 18+

Разработка сайта
ArtStyle Group