"ГОСТ Р 56297-2014. Национальный стандарт Российской Федерации. Кабины железобетонные защитные для взрывоопасных производств. Технические требования и оценка прочности"
(утв. и введен в действие Приказом Росстандарта от 11.12.2014 N 1969-ст)

1 РАЗРАБОТАН Открытым акционерным обществом "Красноармейский научно исследовательский институт механизации" (ОАО "КНИИМ")

2 ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 11 декабря 2014 г. N 1969-ст с 1 июля 2015 г.

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Стандарт устанавливает метод расчета кабин на импульсное действие ударной волны (УВ) в зависимости от величины, химической природы заряда взрывчатого вещества, находящегося в кабине, и его расположения.

Настоящий стандарт распространяется на монолитные железобетонные кабины, имеющие одну или две вышибные поверхности и предназначенные для локализации взрыва при детонации конденсированных взрывчатых веществ (ВВ) и обеспечения безопасности обслуживающего персонала.

В настоящем стандарте использована нормативная ссылка на следующий свод правил:

СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения

Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.

В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 кабина железобетонная монолитная (далее по тексту кабина): Монолитное железобетонное сооружение, предназначенное для локализации взрыва и обеспечения безопасности обслуживающего персонала.

3.2 вышибная поверхность: Легкосбрасываемая конструкция, заменяющая одну из стен и/или покрытие кабины, и предназначенная для сброса избыточного давления при аварийном взрыве.

3.3 вышибное окно: Вышибная поверхность, заменяющая одну из стен кабины.

3.4 вышибное покрытие: Вышибная поверхность, заменяющая покрытие кабины.

4.1.1 Кабины должны изготовляться в соответствии с требованиями настоящего стандарта по проектной документации, утвержденной в установленном порядке.

4.1.2 Кабина с двумя вышибными поверхностями должна быть прямоугольной, иметь три монолитные железобетонные стены и возводиться на монолитном железобетонном ленточном фундаменте. Стены по свободному контуру должны иметь обвязку, а боковые стены должны быть соединены между собой железобетонным ригелем.

Вышибная поверхность в стене должна иметь массу единицы площади до 10 кг/м², а вышибная поверхность в покрытии - до 150 кг/м².

4.1.3 Кабина с одной вышибной поверхностью должна быть прямоугольной, состоять из фундаментной плиты, стен и покрытия и иметь одну вышибную поверхность массой единицы площади до 10 кг/м². Конструктивные элементы кабины должны быть выполнены в виде монолитных железобетонных плит, в месте вышибной поверхности усиленных обвязочными балками.

Фундаментная плита должна быть конструктивно аналогична покрытию.

Кабину, имеющую вышибную поверхность в покрытии, допускается выполнять без фундаментной плиты.

4.1.4 Монолитные железобетонные кабины должны удовлетворять требованиям, изложенным в таблице 1. Элементы кабин приведены на рисунках 1 и 2.

4.1.5 Размеры кабины устанавливаются в зависимости от расположения заряда и технологических требований.

4.1.6 Перед вышибной поверхностью в стене кабин для улавливания обломков от оборудования и осколков самой вышибной поверхности должны быть установлены сборные или монолитные защитные дворики.

4.1.7 Расположение дверей и технологических проемов в кабине определяется технологическим процессом.

4.1.8 Покрытия кабин с загрузками более 3 кг по тротилу не должны быть конструктивно связаны с покрытиями остальной части здания. Допускается опирание конструкций покрытия здания на стены встроенных кабин. Крепление конструкций покрытия и стен кабин осуществляется с помощью гибких связей.

4.1.9 Площадь сечения рабочей продольной арматуры в железобетонных элементах (стены, покрытия, обвязки) не должна превышать 2% от площади расчетного сечения бетона.

4.1.10 Армирование скосов (вутов) для жесткого соединения стен, покрытия и днища принимается конструктивно.

4.1.11 Допускается облицовывать элементы кабины листовой сталью с минимальной толщиной листа 3 мм в целях исключения прорыва продуктов взрыва в соседнее помещение.

4.2.1 Железобетонные элементы защитных кабин необходимо проектировать в соответствии с требованиями СП 63.13330 и приложениями к нему.

4.2.2 Необходимо применять тяжелый бетон плотностью .

Необходимо использовать бетон:

- класса прочности на сжатие не ниже B15;

- класса прочности на осевое растяжение не ниже B_t0,8;

- марки морозостойкости не ниже F100;

- по водонепроницаемости подземной части кабины класс бетона назначается в зависимости от гидрологических условий площадки строительства.

4.2.3 Допускается для уменьшения количества вторичных осколков добавлять в бетонную смесь отрезки синтетических волокон (нейлон, капрон и т.п.) в количестве до 5% от общей массы или обрезки тонкой стальной проволоки длиной 0,1 м с диаметром не более 1 мм и в количестве от 1 до 5% от общей массы.

4.2.4 Призменная прочность бетона принимается согласно СП 63.13330.

Значения призменной прочности бетона для наиболее часто используемых классов бетона представлены в таблице 2.

4.2.5 Расчетная динамическая призменная прочность бетона (при действии импульсной нагрузки) определяется по формуле

где R_b - расчетная призменная прочность бетона, определяемая в соответствии с 4.2.4.

4.2.6 Модуль упругости бетона принимается согласно СП 63.13330.

Значения модуля упругости бетона для наиболее часто используемых классов бетона представлены в таблице 3.

4.2.7 Кабина должна армироваться стержневой арматурой классов А240, А400 и А500.

4.2.8 Сопротивление арматуры (предел текучести) определяется согласно таблице 4.

4.2.9 Расчетное сопротивление арматуры при действии импульсной нагрузки определяется по формуле

где R_s - сопротивление арматуры (предел текучести), определяемое в соответствии с 4.2.8.

4.2.10 Величина модуля упругости E_s для всех классов арматуры принимается равной 2,0·10⁵ МПа.

4.2.11 Для закладных деталей и соединительных накладок должна применяться прокатная углеродистая сталь согласно СП 63.13330.

Методика учитывает возрастание импульса, действующего на стены кабин в результате многократного отражения УВ, и не требует определения эквивалентной статической нагрузки.

5.1.1 Массу эквивалентного сферического заряда, кг, тротила определяют по формуле

где C - масса используемого заряда ВВ, кг;

- тротиловый эквивалент, определяемый по действующей нормативной документации для используемого ВВ.

5.1.2 Радиус эквивалентного сферического заряда, м, из тротила с насыпной плотностью определяется по формуле

5.1.3 Относительное расстояние от центра заряда до рассматриваемой точки стены вычисляют по формуле

где R - расстояние от центра заряда до рассматриваемой точки стены, м.

При этом должно соблюдаться условие

где R_min - минимальное расстояние от поверхности заряда до стены, м.

5.2.1 Для определения нагрузок, действующих на стены кабин, рассчитывается импульс ударной волны, который зависит от массы заряда, его химической природы, объема кабины и относительного расстояния.

5.2.2 Среднее значение полного импульса, Па·с, воспринимаемого стеной, рассчитывается с учетом соударения волн в углах кабины и импульса от вторичных волн

где i₁ - первичный импульс ударной волны, Па·с;

i₂ - вторичный импульс ударной волны, Па·с.

5.3.1 Для определения величины первичного импульса i₁, действующего на стену кабины, поверхность стены разбивается на 9 секторов согласно рисунку 3 и импульс рассчитывается для каждого сектора отдельно.

1, 3, 7, 9 - секторы с трехгранным углом (три примыкающие поверхности);

2, 4, 6, 8 - секторы с двугранным углом (две примыкающие поверхности);

5 - сектор с нормальным отражением УВ

5.3.2 В секторах, где находится трехгранный угол, импульс, действующий при отражении падающей волны, определяется по формуле

5.3.3 В секторах, где находится двугранный угол, импульс, действующий при отражении падающей ударной волны, определяется по формуле

5.3.4 В секторах, где нет соударения волн (при нормальном отражении падающей волны), импульс определяется по следующим формулам

при 

при 

5.3.5 Для секторов, примыкающих к вышибной поверхности, расчетное значение i₁ необходимо разделить на коэффициент снижения нагрузки k, который зависит от отношения и массы вышибной поверхности. Коэффициент снижения нагрузки k применяется при выполнении условия .

Если вышибная поверхность имеет массу единицы площади до 10 кг/м², то k определяется по формуле

где V - объем кабины, м³.

Если вышибная поверхность имеет массу единицы площади от 10 до 150 кг/м², то k определяется по формуле

Если к сектору примыкают две вышибные поверхности различной массы, в расчете необходимо использовать коэффициент k, определяемый по формуле (12).

5.3.6 При взрыве в кабине нескольких зарядов ВВ первичный импульс i₁, действующий на стенку кабины, принимается равным сумме импульсов, действующих от каждого заряда и рассчитывается по формулам 8 - 11.

Вероятность взрыва нескольких зарядов устанавливается исходя из технологического процесса и принимается меньше или равной единице.

5.3.7 Коэффициент снижения нагрузки k для первичного импульса i₁ вычисляется по 5.3.5 с учетом того, что C_экв равен сумме масс взорвавшихся зарядов.

Импульс, воспринимаемый стеной кабины от вторичных волн, определяется по формулам

при 

при 

При взрыве в кабине нескольких зарядов ВВ и вторичный импульс i₂ вычисляется с учетом того, что C_экв равен сумме масс взорвавшихся зарядов.

6.1 Прочность монолитных железобетонных кабин при воздействии импульсных нагрузок характеризуется следующими тремя предельными стадиями:

- первая предельная стадия характеризуется отсутствием трещин в бетоне и наличием у элементов конструкции только упругих прогибов . Кабины по 1-й предельной стадии рассчитываются на многократный взрыв;

- вторая предельная стадия характеризуется прогибами, превышающими упругие , при которых возникающие в растянутой зоне трещины не нарушают герметичности конструкции. Кабины по II-й предельной стадии рассчитываются на однократный взрыв. Возможность дальнейшей эксплуатации кабины устанавливает экспертная комиссия;

- третья предельная стадия характеризуется прогибами f_III, при которых из-за раскрытия в бетоне трещин нарушается герметичность кабины, но взрыв локализуется внутри кабины. Здесь f_III - максимальный прогиб, определяется в зависимости от кинематической схемы излома, размеров стены и ограничивается максимальным углом поворота в линейном шарнире на опоре, . Дальнейшая эксплуатация кабины запрещается.

6.2 Величина допустимого импульса для j-й предельной стадии определяется по формуле

где m - масса единицы площади стены, кг/м², определяемая по формуле

где - плотность железобетонной плиты, кг/м³;

h - толщина стены, м;

- сила внутреннего сопротивления, Н;

M_пр - приведенная масса стены, кг;

f_j - максимальный прогиб соответствующей предельной стадии, м.

Сила внутреннего сопротивления, приведенная масса и максимальный прогиб определяются условиями опирания плиты и зависят от кинематической схемы излома плиты.

7.1 Расчетная жесткость, Н·м, в направлении осей X и Y определяется по формулам

где E_sx - модуль упругости арматуры, расположенной в направлении оси X, Па;

E_sy - модуль упругости арматуры, расположенной в направлении оси Y, Па;

A_sx - площадь всей растянутой арматуры в направлении оси X, м²;

A_sy - площадь всей растянутой арматуры в направлении оси Y, м²;

x_x, x_y - высота сжатой зоны в направлении осей X и Y соответственно, м.

где A'_sx - площадь всей сжатой арматуры по оси X, м²;

A'_sy - площадь всей сжатой арматуры по оси Y, м²;

- расчетное сопротивление арматуры растяжению, Па;

- расчетное сопротивление бетона, Па;

H, L - размеры плиты, м;

h₀ - расчетная высота сечения изгибаемого элемента, м;

h - толщина стены, м;

a' - толщина защитного слоя, м, определяемая согласно СП 63.13330.

Величины A_sx, A_sy, A'_sx, A'_sy определяются согласно рисунку 4.

7.2 В расчете кабин граничные условия принимаются в зависимости от способа соединения элементов кабины и их состояния.

7.2.1 Соединение стены кабины с невышибной плитой покрытия при отсутствии трещин соответствует жесткому защемлению.

7.2.2 Соединение стен кабины с вышибным покрытием и окном соответствует свободному краю.

7.2.3 Соединение стены кабины с невышибной плитой покрытия при наличии трещин соответствует шарнирному опиранию.

7.2.4 Соединение ригеля со стеной соответствует шарнирному опиранию.

Кинематическая схема излома плиты определяется в зависимости от .

При A_s = A'_s .

Схема излома при представлена на рисунке 5.

Схема излома при представлена на рисунке 6.

Схема излома при представлена на рисунке 7.

8.1.1 Расчет боковой стены при 

Схема излома при представлена на рисунке 5.

8.1.1.1 Приведенная масса стены, кг, определяется по формуле

8.1.1.2 Сила внутреннего сопротивления, Н, вычисляется по формуле

где P_с1 - сила внутреннего сопротивления в местах излома, Н;

- сила внутреннего сопротивления обвязки, Н;

где m_x, m_y - предельные изгибающие моменты на единицу длины плиты вдоль осей X и Y, Н·м/м;

z_вп - плечо внутренней пары стены, м;

при A_s = A'_s

m_d1 - предельный изгибающий момент на единицу длины вдоль линии излома, наклонной под углом к оси X, Н·м/м;

m_d2 - предельный изгибающий момент на единицу длины вдоль линии излома, наклонной под углом к оси X, Н·м/м;

m_d3 - предельный изгибающий момент на единицу длины вдоль линии излома, наклонной под углом к оси X, Н·м/м

Согласно рисунку 5 углы и определяются по формулам:

, - предельные погонные изгибающие моменты, воспринимаемые обвязкой вдоль осей X и Y, которые определяются согласно рисунку 8, Н·м/м;

где - высота горизонтальной обвязки стены, м;

- высота вертикальной обвязки стены, м;

- расчетное сопротивление арматуры обвязки растяжению и сжатию, Па;

- плечо внутренней пары горизонтальной обвязки стены, м;

- плечо внутренней пары вертикальной обвязки стены, м.

При 

где - ширина горизонтальной обвязки стены, м;

- ширина вертикальной обвязки стены, м;

- толщина защитного слоя горизонтальной обвязки стены, м;

- толщина защитного слоя вертикальной обвязки стены, м.

8.1.1.3 Максимальный прогиб f_III, м, определяется по формуле

где l - наименьший размер стены, м.

8.1.2 Расчет боковой стены при 

Схема излома при представлена на рисунке 6.

8.1.2.1 Приведенная масса стены, кг, определяется по формуле

8.1.2.2 Сила внутреннего сопротивления вычисляется, Н, по формуле (23), где

m_x, m_y определяются по формулам (26), (27) соответственно.

m_d1 определяется по формуле (28).

определяется по формуле (25).

8.1.2.3 Максимальный прогиб f_III вычисляют по формуле (33).

8.1.3 Расчет боковой стены при 

Схема излома при представлена на рисунке 7.

8.1.3.1 Приведенная масса стены, кг, определяется по формуле

8.1.3.2 Сила внутреннего сопротивления вычисляется, Н, по формуле (23), где

m_x, m_y определяются по формулам (26), (27) соответственно.

m_d1, m_d2, m_d3 определяются по формулам (28), (29), (30) соответственно.

Согласно рисунку 7 углы и определяются по формулам

определяется по формуле (25).

8.1.3.3 Максимальный прогиб f_III вычисляют по формуле (33).

Выбор кинематической схемы излома задней стены производится в зависимости от величины .

При A_s = A'_s .

Схема излома при представлена на рисунке 9.

Схема излома при представлена на рисунке 10.

8.2.1 Расчет задней стены при 

Схема излома при представлена на рисунке 9.

8.2.1.1 Приведенная масса стены, кг, определяется по формуле

8.2.1.2 Сила внутреннего сопротивления, Н, вычисляется по формуле

где P_с2 - сила внутреннего сопротивления от распора, Н.

m_x, m_y, m_d1, определяются по формулам (26), (27), (28), (31) соответственно.

f_j определяется по 6.1.

8.2.1.3 Максимальный прогиб f_III определяется по формуле (33).

8.2.2 Расчет задней стены при 

Схема излома при представлена на рисунке 10.

8.2.2.1 Приведенная масса стены, кг, рассчитывается по формуле

8.2.2.2 Сила внутреннего сопротивления, Н, определяется по формуле (39), где

m_x, m_y, m_d1, определяются по формулам (26), (27), (28), (31) соответственно.

f_j определяется по 6.1.

6.2.2.3 Максимальный прогиб f_III, м, вычисляется по формуле

Ригель рассчитывается по допустимому перемещению. При этом должно соблюдаться условие

где - перемещение ригеля при действии расчетной нагрузки, м;

[S]_j - допускаемое перемещение, применяемое для j-й предельной стадии, м.

где S - длина ригеля, м.

где F - площадь боковой стены, м²;

M - масса ригеля, кг;

где F_р - площадь сечения ригеля, м²;

- плотность бетона, кг/м³;

- собственная частота колебаний ригеля, 1/с,

Выбор кинематической схемы излома боковой стены производится в зависимости от величины .

При A_s = A'_s .

Схема излома при представлена на рисунке 11.

Схема излома при представлена на рисунке 12.

9.1.1 Расчет боковой стены при 

Схема излома при представлена на рисунке 11.

9.1.1.1 Приведенная масса стены, кг, рассчитывается по формуле

9.1.1.2 Сила внутреннего сопротивления, Н, определяется по формуле

m_x, m_y, m_d1 определяются по формулам (26), (27), (28) соответственно.

f_j определяется по 6.1.

9.1.1.3 Максимальный прогиб f_III определяется по формуле (33).

9.1.2 Расчет боковой стены при 

Схема излома при представлена на рисунке 12.

9.1.2.1 Приведенная масса стены, кг, рассчитывается по формуле

9.1.2.2 Сила внутреннего сопротивления, Н, определяется по формуле (56), где

m_x, m_y, m_d1 определяются по формулам (26), (27), (28) соответственно.

f_j определяется по 6.1.

9.1.2.3 Максимальный прогиб f_III определяется по формуле (33).

Выбор кинематической схемы излома покрытия производится в зависимости от величины .

При A_s = A'_s .

Схема излома при представлена на рисунке 13.

Схема излома при представлена на рисунке 14.

Расчет производится по формулам (55) - (61) аналогично боковой стене с заменой линейного размера L боковой стены на B покрытия. Второй линейный размер покрытия здесь обозначается переменной H.

Выбор кинематической схемы излома задней стены производится в зависимости от величины .

Схема излома при представлена на рисунке 15.

Схема излома при представлена на рисунке 16.

9.3.1 Расчет задней стены при 

Схема излома при представлена на рисунке 15.

9.3.1.1 Приведенная масса стены, кг, рассчитывается по формуле

9.3.1.2 Сила внутреннего сопротивления, Н, определяется по формуле (56), где

m_x, m_y определяются по формулам (26), (27) соответственно.

m_d1 определяется по формуле (28).

f_j определяется по 6.1.

9.3.1.3 Максимальный прогиб f_III вычисляется по формуле (33).

9.3.2 Расчет задней стены при 

Схема излома при представлена на рисунке 16.

9.3.2.1 Приведенная масса стены, кг, рассчитывается по формуле

9.3.2.2 Сила внутреннего сопротивления, Н, определяется по формуле (56), где

m_x, m_y определяются по формулам (26), (27) соответственно.

m_d1 определяется по формуле (28).

f_j определяется по 6.1.

9.3.2.3 Максимальный прогиб f_III вычисляется по формуле (33).

Величина поперечной перерезывающей силы Q, Н, рассчитывается по формуле

где b' - длина сечения, воспринимающего перерезывающую силу, м.

При проведении прочностной проверки железобетонных элементов по нормальным и наклонным сечениям на действие поперечной перерезывающей силы Q, Н, должно выполняться условие

11.1 При расчете несущей способности по определенной предельной стадии действующий импульс i должен быть меньше допустимого импульса i_j, т.е.

11.2 При наличии технологических и дверных проемов общей площадью от 10 до 25% площади стены, в которой устраиваются проемы, должно выполняться условие

11.3 При расчете на действие поперечной перерезывающей силы для определенной предельной стадии должно выполняться условие

11.4 Для вновь проектируемых монолитных железобетонных защитных кабин прочностные расчеты элементов конструкции (стен, покрытия и пр.) проводятся согласно методике, изложенной в настоящем стандарте.

11.5 Для действующих монолитных железобетонных защитных кабин их проверочный расчет осуществляется в следующих случаях:

- после аварийного взрыва при установлении возможности дальнейшей эксплуатации кабины и определении ее рабочей и максимально допустимой загрузки по массе ВВ;

- при реконструкции кабины;

- при изменении технологического процесса, связанного с увеличением загрузки кабины по массе ВВ до предельно допустимой величины, при которой вследствие аварийного взрыва могут образовываться прогибы элементов конструкции (стен, покрытия и пр.), превышающие упругую стадию;

- при изменении технологического процесса, связанного с переменой положения центра масс заряда ВВ в кабине, в результате которой существенно увеличивается уровень взрывного воздействия на элементы конструкции;

- в иных случаях, требующих подтверждения рабочего ресурса кабины.

11.6 Проверочный расчет действующих защитных кабин проводится после их технического освидетельствования, при котором определяются реальные характеристики бетона и арматуры для конкретного сооружения, а именно: призменная прочность бетона; сопротивление арматуры (предел текучести); степень коррозии арматуры, вследствие которой ее эффективная площадь поперечного сечения может уменьшиться. Эти характеристики используются в качестве исходных данных при проведении расчета в соответствии с настоящим стандартом.

Пример расчета кабины приведен в приложении А.

Расчет произведен для монолитной железобетонной кабины с двумя вышибными поверхностями при взрыве заряда ТГ 50/50 массой 35,1 кг. Заряд расположен в центре кабины на высоте 3 м от пола. Кабина имеет вышибное покрытие (крышу) массой 120 кг/м² и боковое вышибное окно массой 10 кг/м². Толщина стен кабины составляет 0,5 м. Внутренний объем кабины V = 148,5 м³. План кабины представлен на рисунке А.1. Для стен и обвязок кабины использовался бетон класса B15 и арматура класса А400.

Расчетная динамическая призменная прочность бетона определяется по формуле (1)

Расчетное сопротивление арматуры при действии импульсной нагрузки определяется по формуле (2)

А.2.1 Параметры боковой стены:

- длина стены L = 5,5 м;

- высота стены H = 6 м;

- толщина стены h = 0,5 м;

- площадь всей сжатой и растянутой арматуры по оси X A_sx = A'_sx = 0,0223 м²;

- площадь всей сжатой и растянутой арматуры по оси Y A_sy = A'_sy = 0,0141 м²;

- размеры горизонтальной обвязки , , ;

- размеры вертикальной обвязки , , ;

- площадь всей сжатой и растянутой арматуры обвязки по оси X

;

- площадь всей сжатой и растянутой арматуры обвязки по оси Y

.

А.2.2 Расчет действующего импульса на боковую стену кабины

А.2.2.1 Определим массу эквивалентного заряда из тротила по формуле (3). Тротиловый эквивалент для ТГ 50/50 определяется по нормативной документации для этого ВВ и составляет 1,14.

А.2.2.2 Радиус эквивалентного сферического заряда определяется по формуле (4)

А.2.2.3 Для нахождения первичного импульса, действующего на боковую стену, делим поверхность стены на 9 секторов. Схема секторов показана на рисунке А.2.

А.2.2.3.1 Секторы 1, 3, 7, 9 имеют трехгранный угол и находятся на одинаковом расстоянии от центра массы заряда.

Расстояние R от центра тяжести заряда до центра сектора составляет

здесь |x|, |y|, |z| - координаты центра сектора относительно центра заряда, м.

Относительное расстояние от центра заряда для этих секторов определяется по формуле (5)

Первичный импульс для этих секторов определяется по формуле (8)

Для секторов 3, 9 первичный импульс снижается за счет вышибного окна согласно 5.3.5 настоящего стандарта. Коэффициент снижения нагрузки k определяется по формуле (12)

Для сектора 1 первичный импульс снижается за счет вышибного покрытия, согласно 5.3.5 настоящего стандарта. Коэффициент снижения нагрузки k определяется по формуле (13)

А.2.2.3.2 Секторы 2, 8 имеют двухгранный угол и находятся на одинаковом расстоянии от центра массы заряда.

Расстояние R от центра тяжести заряда до центра сектора составляет

Относительное расстояние от центра заряда для этих секторов определяется по формуле (5)

Первичный импульс для этих секторов определяется по формуле (9)

Для сектора 2 первичный импульс снижается за счет вышибного покрытия согласно 5.3.5 настоящего стандарта. Коэффициент снижения нагрузки k определяется по формуле (13)

А.2.2.3.3 Секторы 4, 6 имеют двухгранный угол и находятся на одинаковом расстоянии от центра массы заряда.

Расстояние R от центра тяжести заряда до центра сектора составляет

Относительное расстояние от центра заряда для этих секторов определяется по формуле (5)

Первичный импульс для этих секторов определяется по формуле (9)

Для сектора 6 первичный импульс снижается за счет вышибного окна согласно 5.3.5 настоящего стандарта. Коэффициент снижения нагрузки k определяется по формуле (12)

А.2.2.3.4 В секторе 5 происходит нормальное отражение ударной волны.

Первичный импульс для этого сектора определяется по формуле (10)

А.2.2.4 Вторичный импульс, действующий на боковую стену, определяется по формуле (14) согласно 5.4 настоящего стандарта.

А.2.2.5 Средний импульс, действующий на боковую стену, определяется по формуле (7)

Результаты расчета действующего импульса для боковой стены сведены в таблицу А.1.

А.2.3 Определение допустимых импульсов по предельным стадиям

А.2.3.1 Определим схему излома по углу 

Так как A_sy = A'_sy и A_sx = A'_sx, то согласно 8.1 угол определяется

Угол попадает в диапазон , следовательно схема излома стены выбирается по рисунку 6.

А.2.3.2 Масса единицы площади стены определяется по формуле (17)

А.2.3.3 Приведенная масса стены определяется по формуле (34)

А.2.3.4 Определим силу внутреннего сопротивления в местах излома. Плечо внутренней пары стены равно

Предельные изгибающие моменты вдоль осей X и Y определяются по формулам (26) - (27):

Предельный изгибающий момент вдоль линии излома определяется по формуле (28)

Сила внутреннего сопротивления в местах излома определяется по формуле (35)

А.2.3.5 Определим силу внутреннего сопротивления обвязки

Плечи внутренних пар горизонтальной и вертикальной обвязок стены равны:

Предельные погонные изгибающие моменты горизонтальной и вертикальной обвязок вдоль осей X и Y определяются по формулам (31) - (32):

Сила внутреннего сопротивления обвязки определяется по формуле (25)

А.2.3.6 Общая сила внутреннего сопротивления определяется по формуле (23)

А.2.3.7 Определим максимальные прогибы по предельным стадиям по формуле (33) и в соответствии с 6.1 настоящего стандарта

А.2.3.8 Допустимые импульсы по предельным стадиям определяются по формуле (16):

А.3.1 Параметры задней стены:

- длина стены B = 4,5 м;

- высота стены H = 6 м;

- толщина стены h = 0,5 м;

- площадь всей сжатой и растянутой арматуры по оси X A_sx = A'_sx = 0,0223 м²;

- площадь всей сжатой и растянутой арматуры по оси Y A_sy = A'_sy = 0,0115 м²;

- размеры горизонтальной обвязки , , ;

- площадь всей сжатой и растянутой арматуры обвязки по оси X .

А.3.2 Призменная прочность бетона и сопротивление арматуры при действии импульсной нагрузки выбираются такими же, как для боковой стены.

А.3.3 Расчет действующего импульса на заднюю стену кабины

А.3.3.1 Для нахождения первичного импульса, действующего на заднюю стену, делим поверхность стены на 9 секторов. Схема секторов показана на рисунке А.3.

А.3.3.3.1 Секторы 1, 3, 7, 9 имеют трехгранный угол и находятся на одинаковом расстоянии от центра массы заряда.

Расстояние R от центра тяжести заряда до центра сектора составляет

Относительное расстояние от центра заряда для этих секторов определяется по формуле (5)

Первичный импульс для этих секторов определяется по формуле (8)

Для секторов 1 и 3 первичный импульс снижается за счет вышибного покрытия, согласно 5.3.5 настоящего стандарта. Коэффициент снижения нагрузки k определяется по формуле (13)

А.3.3.3.2 Секторы 2, 8 имеют двухгранный угол и находятся на одинаковом расстоянии от центра массы заряда.

Расстояние R от центра тяжести заряда до центра сектора составляет

Относительное расстояние от центра заряда для этих секторов определяется по формуле (5)

Первичный импульс для этих секторов определяется по формуле (9)

Для сектора 2 первичный импульс снижается за счет вышибного покрытия, согласно 5.3.5 настоящего стандарта. Коэффициент снижения нагрузки k определяется по формуле (13)

А.3.3.3.3 Секторы 4, 6 имеют двухгранный угол и находятся на одинаковом расстоянии от центра массы заряда.

Расстояние R от центра тяжести заряда до центра сектора составляет

Относительное расстояние от центра заряда для этих секторов определяется по формуле (5)

Первичный импульс для этих секторов определяется по формуле (9)

А.3.3.3.4 В секторе 5 происходит нормальное отражение ударной волны

Первичный импульс для этого сектора определяется по формуле (10)

А.3.3.4 Вторичный импульс, действующий на заднюю стену, определяется по формуле (14) согласно 5.4 настоящего стандарта

А.3.3.5 Средний импульс, действующий на заднюю стену, определяется по формуле (7)

Результаты расчета действующего импульса для задней стены сведены в таблицу А.2

А.3.4 Определение допустимых импульсов по предельным стадиям

А.3.4.1 Определим схему излома по углу 

Так как A_sy = A'_sy и A_sx = A'_sx, то согласно 8.2 угол определяется

следовательно схема излома задней стены выбирается по рисунку 9.

А.3.4.2 Масса единицы площади стены определяется по формуле (17)

А.3.4.3 Приведенная масса стены определяется по формуле (38)

А.3.4.4 Определим силу внутреннего сопротивления в местах излома. Плечо внутренней пары стены равно

Предельные изгибающие моменты вдоль осей X и Y определяются по формулам (26) - (27):

Предельный изгибающий момент вдоль линии излома определяется по формуле (28)

Сила внутреннего сопротивления в местах излома определяется по формуле (40)

А.3.4.5 Определим максимальные прогибы по предельным стадиям по формуле (33) и в соответствии с 6.1 настоящего стандарта:

А.3.4.6 Сила внутреннего сопротивления от распора определяется по формуле (41)

Так как P_с2 << P_с1, то P_с2 рассчитывалась только для III предельной стадии.

А.3.4.7 Определим силу внутреннего сопротивления обвязки

Плечо внутренней пары горизонтальной обвязки стены равно

Предельный погонный изгибающий момент горизонтальной обвязки вдоль оси X определяется по формуле (31)

Сила внутреннего сопротивления обвязки определяется по формуле (42)

А.3.4.8 Общая сила внутреннего сопротивления определяется по формуле (39)

А.3.4.9 Допустимые импульсы по предельным стадиям определяются по формуле (16):

А.4 Сравнительные значения действующего и допустимого импульсов для боковой и задней стен кабины представлены в таблице А.3

А.5 Допустимую перерезывающую силу определяем по формуле (68) для боковой стены, так как на нее действует больший импульс.

Условие P_с1 < Q соблюдается.

При взрыве заряда ТГ 50/50 массой 35,1 кг кабина будет работать по второй предельной стадии и сохранит несущую способность.