Полное меню
- Актуальное
законодательство - Интернет
и право- - Рассылка ''Закон есть закон''
- - Форум сайта (архив)
- - Законодательство
- - Судебная практика (необычная)
- - Судебная практика (авторская)
- - Процедура UDRP и и решения WIPO
- - Книги серии ''Интернет и Право''
- - Книги в открытом доступе
- - Учебный курс ''Интернет и Право''
- - Учебный курс ''Доменные споры''
- - Литература по ''Интернет и Право''
- - Литература по интел. собственности
- - Научный уголок (работы гостей)
- - Авторские публикации
- Информационные
материалы - ЮРИДИЧЕСКИЕ
УСЛУГИ- - Перечень юридических услуг
- - Карта юридических услуг
- - Юридическая консультация
- - Доменные споры (RU), авторское право
- - Международный суд по доменам (COM)
- - Защита прав на маркетплейсе (WB, Ozon)
- - Защита прав в соцсетях (Vk, Ok, FB)
- - Купля-продажа домена, сайта, ПО
- - Досудебное урегулирование конфликта
- - Защита чести и деловой репутации
- - Отмена блокировки сайта/домена РКН
- - ФАС: товарные знаки, авторское право
- - Регистрация ПО/сайта (Роспатент)
- - Юридическая проверка домена
- - Нотариальное заверение сайтов
- - Способы и формы оплаты услуг
- - Мы в СМИ
- - О компании, клиенты
- - Наши дела и победы
- - Контакты и реквизиты
- Информация
о сайте -
ОписаниеИсточник публикации М.: Стройиздат, 1974 Примечание к документу Название документа "Пособие по расчету крупнопанельных зданий. Выпуск 1. Характеристики жесткости стен, элементов и соединений крупнопанельных зданий" "Пособие по расчету крупнопанельных зданий. Выпуск 1. Характеристики жесткости стен, элементов и соединений крупнопанельных зданий"ОглавлениеПОСОБИЕ ПО РАСЧЕТУ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ
ВЫПУСК 1
ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖЕСТКОСТИ СТЕН,
ЭЛЕМЕНТОВ И СОЕДИНЕНИЙ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ
Пособие по расчету крупнопанельных зданий. Вып. 1. Характеристики жесткости стен, элементов и соединений крупнопанельных зданий. М., Стройиздат, 1974, 40 с. (Центр, науч.-исслед. ин-т строит. конструкций им. В.А. Кучеренко Госстроя СССР, Моск. науч.-исслед. и проектный ин-т типового и эксперимент. проектирования ГлавАПУ Мосгорисполкома).
Первый выпуск пособия включает данные по нормированию деформаций (перемещений) и ограничению трещинообразования конструкций крупнопанельных зданий: рекомендации по определению характеристик жесткости стеновых панелей (при растяжении, сжатии и перекосе в своей плоскости) и характеристик податливости вертикальных и горизонтальных стыковых соединений при сжатии, растяжении и сдвиге, а также примеры определения характеристик податливости элементов и соединений крупнопанельных стен.
Пособие рассчитано на инженеров-проектировщиков и научных работников.
Табл. 14, рис. 5.
ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко подготовил специальное пособие по расчету и проектированию крупнопанельных зданий различных конструктивных схем и этажности и примеры их расчета. В связи с переработкой в последнее время ряда глав СНиП выпуски пособия будут содержать в необходимых случаях пояснения к соответствующим разделам СНиП.
Пособие будет издаваться отдельными выпусками.
Вып. 1 пособия "Характеристики жесткости стен, элементов и соединений крупнопанельных зданий" подготовлен совместно ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко (канд. техн. наук В.Л. Мусиенко, канд. техн. наук В.А. Камейко) и МНИИТЭП (инж. Г.Н. Львов и инж. Ю.Б. Морозов).
При разработке этого выпуска использованы нормативные документы и результаты экспериментальных исследований стыковых соединений крупнопанельных зданий, проведенных отделением прочности крупнопанельных и каменных зданий, отделением сейсмостойкости и динамики сооружений ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко (канд. техн. наук В.И. Коноводченко и канд. техн. наук А.В. Черкашин) и лабораторией прочности конструкций МНИИТЭП (канд. техн. наук П.Н. Бобришев, инж. Г.Ф. Седловец, Л.М. Спиваковский, М.Я. Шустерман).
Под общей редакцией д-ра техн. наук, проф. С.В. Полякова, д-ра техн. наук, проф. А.Р. Ржаницына, д-ра техн. наук, проф. С.А. Семенцова, д-ра техн. наук, проф. Н.В. Морозова.
1.1. В настоящем выпуске приведены рекомендации по определению характеристик жесткости несущих бетонных и железобетонных стеновых конструкций, элементов и соединений крупнопанельных зданий, а также данные по нормированию величин раскрытия трещин в элементах и стыках.
1.2. Определение пространственной жесткости крупнопанельных зданий допускается производить в предположении линейной зависимости между напряжениями и вызываемыми ими деформациями (или между усилиями и перемещениями).
Нелинейность деформаций панелей и стыковых соединений разрешается учитывать условным уменьшением начального модуля упругости материала панелей и увеличением податливости стыковых соединений согласно приведенным ниже указаниям.
1.3. Согласно действующим нормативным документам расчет конструкций здания ведется по двум группам предельных состояний:
а) первая - по несущей способности, обеспечивающая прочность, общую и местную устойчивость проектируемых зданий как в процессе их монтажа, так и всего срока эксплуатации;
б) вторая - по деформациям (перемещениям), появлению или раскрытию трещин, обеспечивающая пространственную жесткость проектируемых зданий, недопущение чрезмерных деформаций, а также появления или чрезмерного развития трещин в зданиях, нарушающих или затрудняющих нормальную их эксплуатацию вследствие повышенной деформативности, а также вследствие снижения долговечности, герметичности или ухудшения эстетических качеств несущих элементов и стыков.
1.4. По первому предельному состоянию должны быть проверены расчетом:
а) стеновые панели и стыковые соединения;
б) фундаменты, панели перекрытий и покрытий, лестничные площадки, марши, балконные плиты и другие сборные элементы и стыковые соединения.
1.5. По второму предельному состоянию должны быть проверены расчетом:
а) здание в целом - для ограничения его деформативности и ускорений колебаний при ветровых воздействиях, а также для ограничения осадок основания;
б) стеновые панели - для ограничения трещинообразования при действии расчетных вертикальных и горизонтальных <1> нагрузок, а также воздействий от неравномерных осадок оснований;
--------------------------------
<1> Проверка трещиностойкости и деформативности конструкций и стыков при действии сейсмических нагрузок не производится.
в) вертикальные и горизонтальные стыковые соединения - для ограничения деформаций сдвига и раскрытия трещин в стыке (замоноличенные петлевые, болтовые, сварные и другие связи, а также незамоноличенные сварные связи - по вертикальным перемещениям; перемычки над проемами - по раскрытию в них трещин).
1.6. Жесткость здания при воздействии пульсации скоростного напора ветра регламентируется величиной ускорения колебаний верхнего этажа, которое не должно превышать 150 мм/сек2.
1.7. Деформации стыковых соединений в стенах крупнопанельных зданий следует определять раздельно от длительно действующих и кратковременных нагрузок умножением возникающего в соединении усилия на соответствующую величину податливости.
Расчетная величина деформаций сдвига, растяжения и других деформаций связей не должна превышать 0,5 мм при действии длительных нагрузок и 0,6 мм при сочетании кратковременных и длительных нагрузок.
1.8. Раскрытие трещин следует проверять в местах расположения металлических связей при воздействии нормативных нагрузок. При этом расчет следует вести на действие длительных нагрузок. Суммарная расчетная величина раскрытия трещин, пересекающих арматуру в стыке, не должна превышать 0,5 мм, а в примыкающих к стыку участках панелей - 0,3 мм.
Раскрытие трещин до 0,5 мм может быть допущено при наличии защиты стали связей от коррозии. Во избежание текучести в арматуре сварных соединений раскрытие трещин при растяжении соединения следует ограничивать величиной
 ,где lст - расстояние между смежными гранями стыкуемых панелей;
 и Eа - соответственно нормативное сопротивление и модуль упругости арматуры.Модули деформаций бетона и арматуры, коэффициенты линейной температурной деформации
1.9. Начальный <1> модуль деформаций (модуль упругости) бетона панелей при сжатии и растяжении Eб (для тяжелых и ячеистых бетонов) принимается по табл. 1 и 1а.
--------------------------------
<1> За начальный модуль деформации бетона Eб принимается отношение
 при  , где  - временное сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность).Таблица 1
сборных элементов, подвергнутых тепловой обработке
Примечания: 1. При применении бетонов марок 250, 350 значения Eб определяются по интерполяции.
2. Для ячеистых бетонов повышенной влажности табличные значения Eб следует умножать на коэффициент условия работы, меньший единицы, учитывающий влияние влажности бетона.
--------------------------------
Примечание. Для видов бетонов, не указанных в таблице, величины начальных модулей упругости принимаются по опытным данным.
Для бетонов на пористых заполнителях начальный модуль упругости Eб при сжатии и растяжении определяется по формуле
 ,где
 - прочность бетона в кгс/см2; - объемная масса в т/м3.Для тяжелого бетона на цементном вяжущем, а также для бетонов на пористых заполнителях значения модуля упругости даны для условий естественного твердения; при тепловой обработке значение Eб принимается сниженным на 10%.
Модуль сдвига бетона Gб при отсутствии опытных данных допускается принимать равным: Gб = 0,4Eб.
Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) принимается равным
 .1.10. Модуль деформации сжатия E при напряжениях, не превышающих расчетные, при учете совместной работы конструкций из различных материалов принимается:
а) при определении деформаций от кратковременных нагрузок
б) при определении величин полных деформаций при длительном приложении нагрузки
 , (2)где kдл - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки;
 ,Mдл, M - моменты относительно менее сжатой или растянутой грани сечения соответственно от длительно действующей части нагрузки и от полной нагрузки;
 - коэффициенты, принимаемые: для тяжелого бетона естественного твердения; для тяжелого бетона при тепловой обработке; для ячеистого бетона; для бетонов на пористых заполнителях.1.11. Модули упругости арматурной стали Eа, применяемой в панельных конструкциях и стыках между ними, приведены в табл. 2.
Таблица 2
Модуль упругости стали при сдвиге принимается равным: Gа = 800 000 кгс/см2.
1.12. Коэффициент линейной температурной деформации бетона и железобетона
 при изменении температуры конструкции от минус 50 до плюс 50 °C принимается в пределах от 0,7·10-5 до 1,4·10-5 град-1 в зависимости от вида и состава бетона, если влажность бетона конструкции не превышает значений, соответствующих условиям естественного воздушного хранения. При более высокой влажности значения  следует принимать от 1·10-5 до -1,5·10-5 град-1 при отрицательных температурах и увеличивать на 0,1·10-5 при положительных температурах.2.1. Определение жесткости стеновых панелей с проемами при перекосе в своей плоскости допускается производить как для замкнутой рамы с учетом трещинообразования в элементах стоек и ригелей.
При определении жесткости панели в упругой стадии ее работы модуль деформации бетона принимается в соответствии с указаниями п. 1.10.
Рекомендации по определению жесткости панелей при перекосе в своей плоскости при дискретных (узловых) или континуальных соединениях панелей между собой приведены в табл. 3 и 4.
Жесткость стеновых панелей с проемом с учетом трещинообразования допускается определять согласно п. 2.10.
Таблица 3
при соединениях панелей только в углах
Таблица 4
при их соединении в вертикальных стыках
распределенными связями
2.2. Для правильной оценки жесткости <1> (податливости) дискретных или континуальных связей необходим учет их конструктивных особенностей (включая степень заделки связи в бетон панели), упругих свойств материала, характера и направления прикладываемого усилия.
--------------------------------
<1> Жесткость связи - усилие, возникающее в ней при единичном перемещении в направлении этого усилия. Податливость связи - перемещение связи от единичного усилия в направлении его действия.
В упругой стадии работы связей возникающие в них сосредоточенные или распределенные усилия пропорциональны соответствующим деформациям. В табл. 5 и 6 приведена классификация некоторых основных видов связей между элементами крупнопанельных зданий и принятые в каждом случае обозначения и размерность величин.
Таблица 5
Принятые обозначения и размерность характеристик
жесткости сосредоточенных упругих связей
в стыках крупнопанельных зданий
Таблица 6
жесткости распределенных упругих связей
в стыках крупнопанельных зданий
2.3. Растяжение стыковых соединений возникает непосредственно при растяжении стен в своей плоскости или при отрыве стеновых панелей наружной стены от внутренней.
Податливость растяжению стыкового соединения определяется как сумма податливостей рассматриваемых связей по формуле
 (3)где n1, n2, ..., ni - количество, а
 ,  , ...,  - податливости растяжению связей соответственно 1-го, 2-го, ..., i-го вида.2.4. Рекомендации по определению расчетных величин податливости растяжению связей различных видов приведены в табл. 7.
Примечание. Приведенные в табл. 7 величины податливости рекомендуется относить к соединению в целом, считая, что трещина образуется лишь на одном из двух контактов стыкового соединения.
Таблица 7
стыковых соединений растяжению
2.5. Можно выделить четыре основных типа соединений сдвига:
1) замоноличенные арматурные выпуски, стержни, петли, болты и т.п., а также связи в виде сварных заанкеренных деталей;
2) бетонные и железобетонные шпонки, замоноличенные уступы или рифление граней стыкуемых поверхностей с последующим замоноличиванием, в том числе в сочетании с первым типом;
3) железобетонные перемычки над проемами;
4) плиты перекрытий, заведенные в смежные стены.
2.6. Податливость стыкового соединения в здании определяется как сумма податливостей всех связей, расположенных в пределах высоты одного этажа, по формуле
где n1, n2, ..., ni - количество, а
 ,  , ...,  - податливости сдвигу связей соответственно 1-го, 2-го, ..., i-го вида.2.7. Податливость стыковых соединений 1-го (рис. 1 а, б) и 2-го типов (рис. 1 в, г) определяется с учетом связей на двух вертикальных поверхностях контакта между панелями, т.е. как сумма податливостей на каждой контактной поверхности.
 Рис. 1. Расчетные плоскости сдвига 1 и 2 в сварных а и б
и замоноличенных соединениях в и г
а и б - одного направления;
в и г - перпендикулярного направления
2.8. Расчетные значения податливости стыковых соединений при сдвиге, для которых характерным является смятие бетона замоноличивания под выступом панели или смятие бетона под анкером, приведены в табл. 8.
Таблица 8
2.9. Расчетные величины податливости сдвигу плит перекрытий для трех характерных случаев приведены в табл. 9.
2.10. Податливость железобетонных перемычек над проемами должна быть определена, как правило, с учетом образования в них трещин в местах защемления в сплошные участки стеновых панелей.
При частичном защемлении обоих концов перемычек величина
 определяется по формулепри частичном защемлении одного конца и шарнирном опирании другого - по формуле
hпер - высота перемычки;
Fпер - площадь вертикального сечения перемычки;
lпер - пролет перемычки в свету;
E - расчетный модуль упругости бетона перемычки, равный 0,85Eб;
Bпер - изгибная жесткость перемычки.
Перемычка на опоре может считаться частично защемленной, если она является монолитной частью панели, а ширина простенка, в котором она защемлена, превышает удвоенную высоту перемычки.
При меньшей ширине простенка, с которым монолитно связана перемычка, величина податливости приближенно может определяться по формуле
lпр - ширина простенка.
При трещинах жесткость перемычки рекомендуется определять по моменту, соответствующему нормируемому раскрытию трещин, приближенно считая эту жесткость постоянной на всем диапазоне усилий в перемычке. Момент сопротивления перемычек равен
 , где bпер - толщина перемычки (стены); величина расчетного сопротивления бетона растяжению в момент образования трещин принимается равной  , где  - нормативное сопротивление бетона осевому растяжению.2.11. Расчетная податливость сжатию горизонтального растворного шва
 в зависимости от прочности раствора определяется по табл. 10.Таблица 10
Величины податливости сжатию горизонтальных растворных швов
между панелями
 (см3/кгс)
2.12. Расчетные величины податливости сжатию
 горизонтальных стыков стеновых панелей контактного и платформенного типов определяются по табл. 11.Таблица 11
растворных стыков панелей
2.13. Величины податливости сжатию горизонтальных стыков колонн каркасно-панельных зданий рекомендуется определять по табл. 12 <*>.
--------------------------------
<*> Табл. 12 составлена на основе опытных данных МНИИТЭП (А.Ф. Довгалюк и В.И. Довгалюк).
Таблица 12
2.14. Расчетные величины податливости стыковых соединений при сдвиге, для которых характерным является срез замоноличенного уступа, приведены в табл. 13.
Таблица 13
Для аналогичных типов стыков, отличающихся от приведенного в табл. 13 длиной и шириной уступа замоноличивания (площадью среза), податливость при сдвиге может быть приближенно определена по формуле
 ,где
 - табличные значения податливости сдвигу конструкции стыка, приведенной в табл. 13 для трех марок бетона замоноличивания;k - коэффициент, равный
 , где Fср - площадь среза уступа замоноличивания (в см2) стыка, аналогичного по конструкции приведенному в табл. 13;l и h - согласно обозначениям табл. 13.
В случае, если l/h > 10, величины податливости определяются по табл. 8, при этом следует иметь в виду, что значения
 , определенные по табл. 13, относятся к стыку в целом, а значения  , принятые по табл. 8, относятся лишь к одной контактной площадке.2.15. Величины податливости горизонтального стыкового соединения при сдвиге, имеющего вырез в верхней панели и рифление грани в нижней с последующим замоноличиванием шпонки, приведены в табл. 14.
Таблица 14
Для стыкового соединения, сдвиг в котором происходит за счет смятия бетона замоноличивания и среза армированного выступа нижней панели, значение податливости приведено в табл. 14.
2.16. В случае, если применяемая конструкция стыка не соответствует приведенным в табл. 8, 13, 14, следует определять величину
 , см/кгс, экспериментально, пользуясь формулой ,где Qсд - усилие сдвига в стыке в кгс;
 - деформация сдвига в см, соответствующая Qсд.При нелинейной зависимости между Qсд и
  ,где
 - усилие в кгс при деформации сдвига 0,05 см.2.17. Жесткостные характеристики крупнопанельных стен следует определять с учетом их конструктивных особенностей, податливости стыковых соединений и упругих свойств примыкающих элементов. При этом могут быть использованы различные расчетные схемы.
2.18. Жесткость армированного элемента (пояса) стены при растяжении в j-м уровне с учетом трещинообразования и податливости стыковых соединений определяется по формуле
 где
 - податливость стыкового соединения растяжению в рассматриваемом уровне; определяется в зависимости от принятого конструктивного решения стыка (табл. 7); - коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участках между трещинами согласно СНиП II-В.1-72; - усредненное расстояние между вертикальными стыками панелей наружных стен;Eа, Fаj - модуль упругости и площадь сечения арматуры поясов.
2.19. Жесткость армированного элемента (пояса) стены в j-м уровне при сжатии определяется по формуле
[EF]с = EFбj + EаFаj,
где Fбj, Fаj - площади сечения бетона и арматуры рассматриваемого элемента в j-м уровне стены.
2.20. Наличие горизонтальных растворных швов в панельных стенах разрешается учитывать введением приведенных жесткостных характеристик.
Сплошные участки стен с горизонтальными податливыми растворными швами в данном случае допускается рассматривать как однородные вертикальные элементы с приведенным модулем упругости
 где Eк - расчетный модуль упругости бетона бетонной панели или приведенный модуль упругости железобетонной панели
 ,где E - величина, определяемая по формуле (1);
 - податливость при сжатии горизонтальных растворных швов между панелями рассматриваемого вертикального элемента в пределах высоты одного этажа Hэт, определяемая по табл. 11.2.21. Приведенные модули упругости вертикальных участков стен, соединенных между собой связями сдвига (стыковые соединения, перемычки над проемами, элементы перекрытий и т.п.), при учете длительного действия нагрузки допускается принимать уменьшенными вдвое, а податливости соединений - увеличенными вдвое.
Полученные при этом расчетные величины деформаций условно принимаются соответствующими расчетному сроку эксплуатации здания.
2.22. При оценке влияния жесткости горизонтальных дисков перекрытий в своей плоскости на перераспределение усилий между вертикальными несущими элементами здания (стенами, диафрагмами и т.п.) при воздействии горизонтальных сейсмических, а также ветровых (для высотных зданий) нагрузок необходимо учитывать следующее:
а) предпосылка об абсолютной жесткости диска перекрытия в своей плоскости допустима для зданий, имеющих относительно небольшие размеры в плане, или при узком шаге расположения близких по жесткости несущих стен. Для других конструктивных схем крупнопанельных зданий - только при надлежащей проверке несущей способности и жесткости диска перекрытия в своей плоскости и стыковых соединений на действие возникающих в них усилий;
б) деформативность перекрытий в своей плоскости - для зданий, протяженных в плане, с различными по жесткости несущими стенами (диафрагмами) и расстоянием между ними более 6 м;
в) в качестве расчетной схемы при оценке жесткости (горизонтальных прогибов) диска перекрытий в своей плоскости принимается:
неразрезная балка на упругих опорах (вертикальных несущих конструкциях) при отношении длины перекрытий между опорами к ширине, равном 2 и более;
неразрезная балка-стенка или составной стержень, если отношение указанных размеров перекрытия меньше 2.
Податливость сборных дисков перекрытий в своей плоскости допускается учитывать введением приведенного модуля упругости Eприв, определяемого на основании экспериментальных данных.
3.1. Определение податливости сдвигу связей в виде сварных заанкеренных деталей приведено в примере 1.
Пример 1. Рассмотрим соединение панелей взаимно перпендикулярных стен, осуществляемое с помощью сварных заанкеренных деталей, установленных в двух уровнях по высоте этажа (рис. 2). Панели продольной стены выполнены из бетона марки 200 (Eб = 2,4·105 кгс/см2), поперечной стены - из бетона марки 300 (Eб = 2,9·105 кгс/см2). Анкерные стержни
 . Рис. 2. Соединения стен с помощью сварки закладных деталей
Расчет. Податливость анкерного стержня, расположенного перпендикулярно направлению сдвига, определяется по формуле
 , а податливость анкерного стержня закладной детали, расположенного вдоль направления сдвига, - по формуле .Податливости стержней:
в продольной стене:
 ; ;в поперечной стене:
 ; .Податливость одной закладной детали, а также податливость соединения по каждой контактной поверхности в пределах высоты одного этажа определяется по формуле (4), п. 2.6:
 Суммарная податливость определяется суммированием податливостей по обеим контактным поверхностям.
Определим податливость по первой контактной поверхности.
Податливость анкерных стержней верхней закладной детали
 Податливость анкерных стержней нижней закладной детали
 Податливость соединения по первой контактной поверхности
 Теперь определим величину податливости по второй контактной поверхности (все закладные детали одинаковые). Податливость анкерных стержней одной закладной детали:
  Суммарная податливость стыкового соединения
 3.2. Определение податливости сдвигу многошпоночного соединения панелей приведено в примере 2.
Пример 2. Рассмотрим конструкцию шпоночного соединения панелей, приведенную на рис. 3; глубина шпонки 2,5 см, толщина шпонки 18 см; четыре шпонки по высоте этажа. Бетон замоноличивания марки 200, Eб = 2,4·105 кгс/см2.
 Рис. 3. Шпоночное соединение стен (плоскости среза 1-1, 2-2)
Расчет. Податливость одного замоноличенного уступа стеновой панели определяется по формуле
 :F = 2,5·18 = 45 см2;
 .Податливости по каждой контактной поверхности определяются по формуле (4), п. 2.6.
Податливость по одной контактной поверхности
 Количество уступов по обеим контактным поверхностям одинаково, поэтому податливость соединения
 .3.3. Определение податливости сдвигу связи в виде перекрытия, заведенного в смежные стены, приведено в примере 3.
Пример 3. Рассмотрим соединение стен, осуществляемое с помощью заведенного перекрытия из бетона марки 200 (рис. 4), Eб = 2,4·105 кгс/см2, высота перекрытия 14 см, ширина проема 90 см.
 Рис. 4. Соединение стен с помощью перекрытия
при наличии проема вблизи стыка
Расчет. Податливость сдвигу перекрытия при наличии проема определяется по формуле, приведенной в табл. 9:
 ,где lпер - пролет перекрытия, равный ширине проема, см;
bпер - ширина перекрытия bпер = 1,5lпер = 1,5·90 = 135 см;
hпер - высота перекрытия, см;
E - расчетный модуль упругости бетона перекрытия, кгс/см2;
E = 0,85·Eб = 0,85·2,4·105 = 2,04·105;
 ; .3.4. Определение податливости сдвигу перемычек над дверными проемами внутренних стен крупнопанельных зданий приведено в примере 4.
Пример 4. Панель стены из бетона марки 300. Перемычка защемлена с двух сторон (рис. 5, а); пролет перемычки в свету lпер = 88 см, толщина bпер = 18 см, высота hпер = 54 см, толщина защитных слоев арматуры: a' = 3 см, a = 4 см,
 ,  , Eб = 2,9·105 кгс/см2.Перемычка армирована симметричной арматурой
  ; Eа = 2·106 кгс/см2.Определим податливость сдвигу перемычки с учетом трещинообразования от длительно действующих нагрузок <1>.
--------------------------------
<1> Аналогично определяется податливость перемычки от кратковременных нагрузок, но при ширине раскрытия трещин 0,35 мм.
 Рис. 5. Схемы перемычек к примерам расчета 4 и 5
(размеры даны в мм)
а - при частичном защемлении обоих концов перемычки;
б - при частичном защемлении одного конца
и шарнирном опирании другого
Расчет. Определим напряжение в растянутой арматуре при нормируемой величине раскрытия трещины aт = 0,3 мм:
  .Опорный изгибающий момент, соответствующий напряжению
 , будет равен:  ; плечо внутренней пары Z1 = 54 - 3,5 - 4,5 = 46 см; M = 2780·46·1,57 = 201 000 кгс·см.Определим момент трещинообразования в перемычке согласно п. 2.10:
 ;Mт = 8800·1,2·14 = 147 000 кгс·см.
Жесткость сечения перемычки с трещиной 0,3 мм при длительном действии нагрузки
 где параметры, необходимые для вычисления жесткости, определяются по формулам:
 ; ;    ; . Податливость перемычки сдвигу определяем по формуле (5), п. 2.10:
 ; Примечание. При необходимости определения податливости сдвигу этой перемычки до момента появления в ней трещин нужно ее жесткость вычислить по формуле
 , где C = 2 (учет длительной нагрузки); .Пример 5. Для перемычки (рис. 5) с параметрами, приведенными в предыдущем примере, требуется определить податливость при жестком закреплении одного конца и шарнирном опирании другого.
Расчет. Податливость перемычки определяем по формуле (6), п. 2.10:
 ; Все остальное, как в примере 4.
Вернуться в "Каталог нормативных документов"
Источник информации: https://internet-law.ru/documents/prod/posobie/0/posob_23904.html
На правах рекламы: |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
;
;
; 
; 
,
- приведенная толщина несущих слоев стеновой панели;
- расстояние между осями вертикальных швов стеновых панелей
;
,
- погонная податливость простенка, изгибная жесткость которого включает сечение двух смежных простенков;
; 
;
, d - см. выше
(рад)
(см), 
(рад)
, 
или момента 
(рад)
(см/кгс) при ширине раскрытия трещин между панелью и бетоном замоноличивания
, см/кгс
и бетоном замоноличивания с модулем упругости 
;
;
- величина, равная 
, определяемая по 
- величина, равная 
, определяемая по 
горизонтальных
, см2/кгс
, см2/кгс
, см/кгс
, см/кгс
, 
|
© Антон Серго, 1998-2026.
|
Разработка сайта |
|