"Изменение N 2 к СП 345.1325800.2017 "Здания жилые и общественные. Правила проектирования тепловой защиты"
(утв. и введено в действие Приказом Минстроя России от 23.12.2022 N 1117/пр)

Раздел 8. Дополнить наименованием подраздела 8.7 в следующей редакции:

"8.7 Влияние повреждений от крепежа на сопротивление паропроницанию металлического основания и пароизоляционного слоя в плоских кровлях ........................................".

Раздел 10. Наименование. Изложить в новой редакции:

"10 Расход тепловой энергии и холода на отопление, вентиляцию и кондиционирование здания ........................................".

Дополнить наименованиями подразделов 10.6, 10.7 в следующей редакции:

"10.6 Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в летний период с учетом противостоящего здания ....................

10.7 Расчет теплопоступлений от солнечной радиации в помещения при наличии солнцезащитных устройств ........................................".

Дополнить наименованиями приложений Ж, И в следующей редакции:

"Приложение Ж Методика расчета внутреннего давления в отапливаемых помещениях с учетом ветровых воздействий на воздухопроницаемые ограждающие конструкции ....................

Приложение И Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в помещения для определения нагрузки на систему кондиционирования ........................................".

Дополнить наименованием элемента "Библиография" в следующей редакции:

"Библиография........................................".

Дополнить четвертым абзацем в следующей редакции:

"Изменение N 2 к СП 345.1325800.2017 выполнено авторским коллективом НИИСФ РААСН (д-р техн. наук В.Г. Гагарин, канд. техн. наук В.В. Козлов, канд. техн. наук П.П. Пастушков, канд. техн. наук Е.В. Коркина).".

Дополнить наименованиями ссылочных документов в следующей редакции:

"ГОСТ Р 58950-2020 Конструкции ограждающие зданий. Метод определения срока эффективной эксплуатации полимерной теплоизоляции";

ГОСТ Р 59985-2022 Конструкции ограждающие зданий. Методы определения теплотехнических показателей теплоизоляционных материалов и изделий при эксплуатационных условиях";

"СП 370.1325800.2017 Устройства солнцезащитные зданий. Правила проектирования".

Заменить наименования ссылочных документов:

"ГОСТ 25898-2012 Материалы и изделия строительные. Методы определения паропроницаемости и сопротивления паропроницанию" на "ГОСТ 25898-2020 Материалы и изделия строительные. Методы определения паропроницаемости и сопротивления паропроницанию";

"СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" (с изменениями N 1, N 2)" на "СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)";

"СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий" (с изменением N 1)" на "СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий" (с изменениями N 1, N 2)";

"СП 54.13330.2016 "СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные" (с изменениями N 1, N 2)" на "СП 54.13330.2022 "СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные";

"СП 60.13330.2016 "СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха" (с изменением N 1)" на "СП 60.13330.2020 "СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха" (с изменением N 1)";

"СП 118.13330.2012 "СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения" (с изменениями N 1, N 2)" на "СП 118.13330.2022 "СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения" (с изменением N 1)";

"СП 131.13330.2018 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология" на "СП 131.13330.2020 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология" (с изменением N 1)".

Пункт 5.6. Пятый абзац. Изложить в новой редакции:

"Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции должна определяться по результатам расчета температурных полей или табличным данным СП 230.1325800 для всех фрагментов конструкции с теплотехнической неоднородностью и быть не ниже точки росы внутреннего воздуха заглубленного помещения при расчетной температуре наружного воздуха (наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 в соответствии с пунктом 5.7 СП 50.13330.2012). Построение температурных полей узлов теплопроводных включений в целях определения температур внутренних поверхностей осуществляется с помощью программных комплексов.".

Дополнить пунктом 8.7 в следующей редакции:

Для конструкций плоских кровель с основанием в виде металлического профлиста при проверке защиты от переувлажнения по методике раздела 8 СП 50.13330.2012 сопротивление паропроницанию металлического основания не учитывается при расчетах. При этом сопротивление паропроницанию пароизоляционного слоя следует принимать с учетом влияния повреждения от крепежа. Для этого при нахождении общего сопротивления паропроницанию кровельной ограждающей конструкции R_о.п, м²·ч·Па/мг, сопротивление паропроницанию пароизоляционного слоя закладывается с учетом понижающего коэффициента:

где R_п.п - сопротивление паропроницанию пароизоляционного слоя, м²·ч·Па/мг;

k - экспериментально установленное снижение сопротивления паропроницанию от точечного повреждения (с учетом масштабного коэффициента).

Примечание - При отсутствии других установленных экспериментальных данных следует принимать для полимерных пароизоляционных пленок k = 0,05, для битумизированных пароизоляционных материалов k = 0,005.".

Наименование раздела. Изложить в новой редакции:

Дополнить подразделами 10.6, 10.7 в следующей редакции:

В условиях городской застройки противостоящие здания перекрывают часть небосвода, ограничивая тем самым поступление солнечной радиации. Влияние противостоящих зданий на поступление солнечной радиации рассматривается в настоящем подразделе.

Суммарные теплопоступления через светопрозрачные оконные конструкции, расположенные на фасадах, ориентированных по направлениям j, с учетом противостоящего здания от солнечной радиации в течение летнего периода, МДж/год, определяются по формуле

где g_jl, , A_jl - то же, что в формуле (10.2);

- суммарная солнечная радиация, поступающая на j-й фасад с учетом противостоящего здания за летний период, МДж/(год·м²), определяется по формуле

где m₁ - число месяцев летнего периода со среднесуточной температурой наружного воздуха, равной и превышающей 26 °C;

i - месяц летнего периода.

Расчет поступления прямой солнечной радиации на j-й фасад с учетом затенения противостоящим зданием для i-го месяца летнего периода проводится по формуле

где k - количество временных интервалов облучения, определяется по пункту 10.5 СП 370.1325800.2017;

l - номер временного интервала;

t_lн, t_lк - истинное солнечное время начала и окончания облучения фасада за l-й период;

- коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную, для середины часового интервала для каждого часа облучения i-го месяца для j-го фасада, определяется по приложению В;

- текущее истинное солнечное время, ч;

d_iясн, d_iобл - число ясных и облачных дней в i-ом месяце, принимается по климатологическим справочным данным [1];

, - прямая солнечная радиация, поступающая на горизонтальную поверхность в ясные дни и облачные дни i-го месяца соответственно, за интервал l по истинному солнечному времени , принимается по климатологическим справочным данным [1], МДж/м².

Расчет поступления рассеянной солнечной радиации с учетом противостоящего здания на j-й фасад проводится по формуле

где , - рассеянная солнечная радиация, поступающая на горизонтальную поверхность в ясные дни и облачные дни i-го месяца соответственно, принимается по климатологическим справочным данным [1], МДж/м²;

d_iясн, d_iобл - то же, что в формуле (10.9);

- коэффициент перекрытия небосвода, определяется по таблице 10.1.

Расчет солнечной радиации, отраженной от противостоящего здания, проводится по формуле

где и - прямая солнечная радиация, поступающая на фасад противостоящего здания, расположенный напротив исследуемого j-го фасада, в ясные и облачные дни i-го месяца соответственно, определяется по формуле (10.9), МДж/м²;

и - рассеянная солнечная радиация, поступающая на фасад противостоящего здания в ясные и облачные дни i-го месяца, определяется по формуле (10.10), МДж/м²;

r_зд(x,y) - коэффициент поступления отраженной от фасада противостоящего здания солнечной радиации, определяется как по таблице 10.1 для верхней и нижней частей здания отдельно и суммируется; при этом для нижней части противостоящего здания H_L в таблице 10.1 определяется как отношение высоты середины фасада исследуемого здания к расстоянию между зданиями;

d_iясн, d_iобл - то же, что в формуле (10.9);

A_зд - средневзвешенный альбедо фасада противостоящего здания, определяется по формуле

где A_y и S_y - альбедо и площадь локальных поверхностей с y-м типом покрытия, % и м², соответственно; A_y определяется по формуле

где - коэффициент поглощения y-го покрытия солнечной радиации, определяется по таблице И.1 СП 50.13330.2012.

Расчет солнечной радиации, отраженной подстилающей поверхностью, для i-го месяца проводится по формуле

где Ak_i - альбедо подстилающей поверхности i-го месяца, определяется по климатологическим справочным данным [1], %;

, - суммарная солнечная радиация, поступающая на горизонтальную поверхность в ясные и облачные дни i-го месяца соответственно, определяется по климатологическим справочным данным [1], МДж/м²;

d_iясн, d_iобл - то же, что в формуле (10.9).

Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения при наличии солнцезащитных устройств для расчета нагрузки на систему кондиционирования рассмотрен в приложении И.".

Пункт 11.4. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Приближенный расчет приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждающих конструкций (в том числе в случае непрозрачного стеклопакета) проводится в соответствии с методикой, изложенной в приложении Е СП 50.13330.2012. При этом в качестве плоского элемента выступает стеклопакет в своей центральной (однородной) части, в качестве линейных элементов принимаются узлы стыка стеклопакета с рамой, включая раму, в качестве точечных элементов принимаются узлы, образованные механизмами для открывания/закрывания проемов и конструктивными элементами, обеспечивающими сброс конструкций при избыточном давлении.".

Пункт 11.4.1. Изложить в новой редакции:

"11.4.1 Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета принимается по результатам испытаний в лаборатории, допущенной к проведению таких испытаний в порядке, установленном действующим законодательством Российской Федерации. В случае отсутствия данных испытаний допускается принимать значения сопротивления теплопередаче центральной части стеклопакета по таблице 11.3. В случае заполнения рамной конструкции утепленной панелью вместо стеклопакета характеристики панели (без узлов примыкания к рамам) рассчитывают по приложению Е СП 50.13330.2012. В остальном расчет проводят в соответствии с настоящим пунктом.".

Пункт 11.4.3. Дополнить третьим абзацем в следующей редакции:

"Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета рассчитывают по таблице 11.3 с поправочным коэффициентом на перепад температуры между внутренним и наружным воздухом по формуле

Экспликация к формулам (Д.1), (Д.2). Изложить в новой редакции:

"где - теплопроводность материала в сухом состоянии, Вт/(м·°C), определяемая по ГОСТ 7076;

- коэффициент теплотехнического качества, 1/%, принимаемый для теплоизоляционных материалов по таблице Д.1 либо определяемый по ГОСТ Р 59985;

w_А, w_Б - расчетные влажности материалов для условий эксплуатации конструкции А и Б, %, соответственно, принимаемые по приложению Т СП 50.13330.2012 для данного типа материала либо определяемые по результатам серии натурных экспериментов, если такой тип материала отсутствует в приложении Т СП 50.13330.2012.".

Пункт Е.2. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Коэффициент условий эксплуатации теплоизоляционного слоя в кровельных конструкциях, СФТК и слоистых кладках определяется согласно показателям, найденным по методике ГОСТ Р 57418 для минераловатных теплоизоляционных материалов либо по методике ГОСТ Р 58950 для полимерных теплоизоляционных материалов:".

Пункт Е.3. Изложить в новой редакции:

Коэффициент условий эксплуатации теплоизоляционного слоя в навесных фасадных системах, обусловленный изменением толщины слоя вследствие эмиссии волокон из минеральной ваты, определяется согласно найденному по методике ГОСТ Р 56732 изменению термического сопротивления , м²·°C/Вт:

В случае если срок эффективной эксплуатации минераловатных изделий в составе НФС равен 50 годам, коэффициент условий эксплуатации теплоизоляционного слоя, обусловленный изменением толщины слоя вследствие эмиссии волокон из минеральной ваты, в НФС допускается принять приближенно равным 0,95.

Примечание - При расчетах коэффициента условий эксплуатации теплоизоляционного слоя в НФС возможно дополнительно учитывать и изменение термического сопротивления за счет изменения расчетной теплопроводности минеральной ваты по Е.2.".

Пункт Е.4. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Коэффициент условий эксплуатации для слоя из полимерных теплоизоляционных материалов в заглубленных конструкциях и конструкциях, контактирующих с грунтом, определяется согласно показателям, найденным по методике ГОСТ Р 58950 и по формуле (Е.1).".

Дополнить свод правил приложениями Ж, И в следующей редакции:

Расчет внутреннего давления P_i в отапливаемых жилых и производственных помещениях (далее - объект) с учетом ветровых воздействий на воздухопроницаемые ограждающие конструкции в виде постоянных или открывающихся сквозных проемов (вентиляционных отверстий, дверей, щелевой проницаемости в области заделки оконных рам и т.п.) осуществляется по следующему алгоритму:

а) Определяют распределение внешней ветровой нагрузки, Па, на фасадах эквивалентного объекта с непроницаемым ограждением в соответствии с правилами ГОСТ Р 56728 и СП 20.13330.

б) Задают значения , плотности внешнего атмосферного воздуха и внутреннего подогретого воздуха, соответствующие нормативным значениям температуры внутри и снаружи подогреваемого помещения (как правило, минус 20 °C и минус 2 °C) и составляют обобщенную функцию плотности фильтрующегося воздуха в виде

в) Используя полученные значения w_mj составляют балансовую функцию

где j - порядковый номер сквозного протока в ограждении сооружения;

S_j - площадь живого сечения протока;

- "эффективный" коэффициент сжатия струи, истекающей внутрь или наружу через j-е отверстие;

w_mj - среднее значение внешней ветровой нагрузки на геометрически эквивалентном объекте с непроницаемым ограждением.

г) Учитывая свойство непрерывности и монотонности балансовой функции (Ж.2) и изменение ее знака на интервале

определяют единственное значение P = P_i, при котором B(P_i) обращается в нуль.

Поступления теплоты Q, Вт, в помещение от солнечной радиации через остекленные световые проемы и ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного или каждого часа суток следует рассчитывать по формуле

где Q_i - тепловой поток через i-й световой проем, Вт;

Q_i,к - тепловой поток через i-е ограждение, Вт, определяется по СП 50.13330;

a, b - число световых проемов и ограждающих конструкций соответственно.

Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации (далее - солнечная радиация) через i-й световой остекленный проем (далее - световой проем), Вт, следует определять по формуле

где Q_ос,i - тепловой поток от солнечной радиации, поступающий на световой проем, определяемый по формуле (И.3), Вт;

a_п - показатель поглощения теплового потока солнечной радиации, определяемый ниже.

Тепловой поток от солнечной радиации, поступающий на световой проем, рассчитывают по формуле

где q_п, q_р - поверхностная плотность теплового потока, Вт/м², в июле в данный час суток, от прямой (q_п) и рассеянной (q_р) солнечной радиации соответственно, для вертикального и горизонтального остекления, принимаемая по таблице И.1, а для наклонного остекления рассчитываемая по формулам (И.4) - (И.7);

K₁ = K_п,г·K_п,в - коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета площади светового проема, незатененной горизонтальной K_п,г и вертикальной K_п,в плоскостями в строительном исполнении, определяемые по формулам (И.8) и (И.9) соответственно;

K₂ = K_г·K_в - коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, незатененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении;

K₃ - коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и другие изделия заводского изготовления), принимаемые по таблице 8 СП 50.13330.2012;

K₄ - коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов, принимаемый по таблице Б.1 как коэффициент g;

A_ос - площадь светового проема (остекления), м².

В формуле (И.3) поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/м², поступающих в помещение в данный час суток через наклонное остекление (рисунок И.1) от прямой и рассеянной солнечной радиации q_п и q_р соответственно, определяется по формулам:

- для остекления "а" (рисунок И.1, а) - при 0° <= A_s,ос <= 90° или 270° <= A_s,ос <= 360°:

- для остекления "б" (рисунок И.1,б) - при 90° <= A_s,ос <= 270°:

где q_п,г, q_п,в, q_р,г, q_р,в - поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/м², поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации соответственно, через горизонтальное и вертикальное остекления той же ориентации, что и наклонное остекление "а", принимается по таблице И.1;

, - поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/м², поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление, ориентация которого соответствует остеклению "б" и противоположна ориентации наклонного остекления "а", принимается по таблице И.1;

- угол наклона остекления к горизонтальной плоскости, градусы.

Примечание - Если при вычислении по формулам (И.4) и (И.6) величина q_п окажется отрицательной, то следует считать q_п = 0, так как в этом случае остекление находится в тени.

Коэффициенты K_п,г и K_п,в определяются по формулам:

где H, B - высота и ширина светового проема, м;

l₁, l₂ - ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей, см. рисунок И.1, а; при отсутствии солнцезащитных плоскостей, но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более рекомендуется их учитывать как плоскость, затеняющую оконный проем;

h_s - высота Солнца, градусы, между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость, принимаемая по таблице И.2, рисунку И.1, в;

A_s,ос - солнечный азимут остекления светового проема, градусы, определяемый по формуле (И.12);

r, s - расстояние, м, от солнцезащитных плоскостей соответственно до вертикального или горизонтального края светового проема (рисунки И.1, а и И.1, б).

Примечания

1 При отсутствии солнцезащитных устройств (СЗУ) в формулах (И.8) и (И.9) следует принимать r = s = 0.

2 Если при вычислениях по формулам (И.8) и (И.9): а) K_п,г < 0 или K_п,в < 0, то следует принять K₁ = 0, т.е. световой проем полностью затенен; б) K_п,г > 1 или K_п,в > 1, то следует принять K₁ = 1 или K_п,в = 1, так как тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема.

Коэффициенты K_г, K_в принимаются по таблице И.3 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей l₁ и l₂ по рисункам И.1, а и И.1, б, определяемых по формулам:

где H, B, l₁, l₂, r, s - принимаются, как в формулах (И.4) - (И.7) по рисункам И.1, а - И.1, в.

Солнечный азимут светового проема A_s,ос, градусы, определяется разностью углов азимута Солнца и азимута светового проема (рисунок И.1, в):

A_s - азимут Солнца, градусы - угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча;

A_ос - азимут светового проема, градусы - угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг;

Для восточной половины небосклона значения A_s, A_ос отрицательные, а для западной половины положительные.

Азимуты световых проемов, ориентированные по основным странам света, имеют следующие значения: ЮВ - 45°, В - 90°, СВ - 135°, С - 180°, Ю - 0°, ЮЗ - 45°, З - 90°, СЗ - 135°.

Показатель a_п поглощения ограждениями теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации, передаваемого воздуху помещения конвективными потоками, определяется по таблице И.4 в зависимости от отношения , в котором показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями помещения, Вт/°C:

- показатель интенсивности конвективного теплообмена в помещении, м;

Y₁, Y₂...Y_n - коэффициенты теплоусвоения, Вт/(м²·°C), для стен, покрытий и пола, определяемые согласно пункту 6.6 СП 50.13330.2012, причем в расчете учитываются только один-два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;

A₁, A₂...A_n - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м².

Для определения почасовых поступлений теплоты, расходуемой на нагревание приточного воздуха, следует по таблице И.1 найти время начала прямой радиации Z_n и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения , а затем по таблице И.4, руководствуясь найденными значениями , по строке, соответствующей отношению , находят значения показателя a_п для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z + 1, Z + 2 и т.д.

Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Q_ос,i, полученного по формуле (И.3), на полученный показатель a_п, определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в помещение, расходуемые на нагревание воздуха.

Дополнить свод правил элементом "Библиография" в следующей редакции:

[1] Научно-прикладной справочник по климату СССР. Серия 3. Многолетние данные. Части 1 - 6, вып. 1 - 34. - СПб: Гидрометеоиздат, 1989 - 1998.".