"Изменение N 3 к СП 15.13330.2012 "СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции"
(утв. и введено в действие Приказом Минстроя России от 28.01.2019 N 50/пр)

Приложения А - В; Г - Е. Исключить слова "обязательное"; "рекомендуемое".

Дополнить наименованиями приложений Ж и И в следующей редакции:

"Приложение Ж Общие положения по расчету наружных стен на ветровую нагрузку

Приложение И Вертикальные перемещения наружного и внутреннего слоев многослойной кладки".

Дополнить следующим абзацем: "Изменение N 3 к СП 15.13330.2012 разработано авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" - ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко: канд. техн. наук М.К. Ищук - руководитель работы, канд. техн. наук А.В. Грановский, канд. техн. наук О.К. Гогуа, канд. техн. наук О.И Пономарев, Е.М. Ищук, И.Г Фролова, В.А. Черемных, Х.А. Айзятуллин, при участии ГП МО "Институт "Мосгражданпроект" - А.Л. Алтухов; НИУ МГСУ - канд. техн. наук А.И. Бедов.".

Пункт 5.2. Таблица 1. Изложить в новой редакции:

Пункт 7.18. Примечание. Изложить в новой редакции:

"Примечание - Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на изгиб по неперевязанному сечению, допускается только в случае проверки прочности нормального сцепления кирпича (камня, блока) с кладочным раствором непосредственно на объекте в соответствии с ГОСТ 24992.".

Пункт 7.24. Первый абзац. Изложить в новой редакции:

"При расчете многослойных стен с гибкими связями коэффициенты , и m_g следует принимать по 7.2 - 7.7 для условной толщины, равной сумме толщин двух конструктивных слоев, умноженной на коэффициент 0,7, но не меньше полученной отдельно для основного слоя.".

Пункт 7.29.1. Изложить в новой редакции:

"7.29.1 Расчет кладки по перевязанному (вертикальному) сечению при действии растягивающих усилий в плоскости стены проводят из условий:

- для неармированной кладки:

- для армированной кладки:

где R_t - расчетное сопротивление кладки растяжению по перевязанному сечению, принимаемое по таблице 12;

R_s - расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры;

A - площадь вертикального сечения кладки;

A_s - площадь сечения продольной арматуры;

- понижающий коэффициент условий работы продольной арматуры в кладке, определяемый по пункту 2а таблицы 14;

N - горизонтальное растягивающее усилие.

Горизонтальное растягивающее усилие от температурно-влажностных воздействий N(t) в лицевом слое кладки определяется по формуле (27.4).

Проверка неармированной кладки на возможность образования вертикальных трещин от температурно-влажностных воздействий производится из условия:

где - коэффициент условий работы кладки при расчете на растяжение по второй группе предельных состояний, назначаемый равным 1,5 для зданий с предполагаемым сроком службы 100 лет, 2,0 со сроком службы 50 лет и 3,0 со сроком службы 25 лет.

Горизонтальное растягивающее усилие от температурно-влажностных воздействий N(t), действующее в основании лицевого слоя, при проверке его прочности определяется при расчетном перепаде температур для холодного времени, определяемом по СП 20.13330:

где горизонтальные растягивающие напряжения в основании стены , МПа, равны:

где ; ;

для кладки из керамического кирпича и для кладки из силикатного кирпича, бетонных камней;

при ; 1,1 при и 1,25 при и выше, учитывающий влияние температуры замыкания и температуры плиты перекрытия в эксплуатационный период ;

для кладки из керамического кирпича и для кладки из силикатного кирпича и бетонных камней, учитывающий возможность концентрации растягивающих напряжений на опоре вблизи соединяющих торцевую часть плиты с внутренней железобетонных ребер;

- коэффициент, равный 114 °C/МПа;

L - расстояние между двумя вертикальными деформационными швами:

где L_x и L_y - длины стен от угла до деформационного шва по осям X и Y.

Деформации усадки кладки из силикатного кирпича и бетонных камней задаются с помощью эквивалентной температуры t_экв, вызывающей в кладке ту же деформацию.".

Пункт 7.29.2. Изложить в новой редакции:

"7.29.2 Конструкция, количество, шаг и сечение гибких связей между лицевым и внутренним слоями назначаются конструктивно в соответствии с 9.34.

При необходимости увеличения расстояний между вертикальными деформационными швами подбор сечения связей и сеток возможно провести по результатам расчетов связей и сеток на растяжение от суммарного действия температурно-влажностных деформаций и ветровой нагрузки.

Суммарная прочность на растяжение расположенных на углу стен гибких связей и Г-образных связевых сеток, уложенных в горизонтальных растворных швах лицевого слоя кладки, N_t,s проверяется по формуле

где N_s - суммарное горизонтальное растягивающее усилие в связях и продольных стержнях Г-образных сеток того же направления, расположенных на углу стены на участке высотой на один этаж, от температурно-влажностных воздействий при расчетном перепаде температур, определяемом по СП 20.13330 для теплого времени, и от ветровой нагрузки;

m_c - коэффициент условий работы связей, зависящий от неравномерности включения в работу отдельных связей, зависящий от конструкции связи, наличия или отсутствия предварительного натяжения связей. При отсутствии данных принимается m_c = 0,5;

A_s,c, A_s,m - суммарная площадь сечения, соответственно, связей и продольных стержней связевых сеток;

R_s,c, R_s,m - расчетное сопротивление растяжению, соответственно, связей и продольных стержней связевых сеток;

, - понижающие коэффициенты условий работы, соответственно, связей и продольных стержневых связевых сеток определяемые по таблице 6.1.

Прочность узла анкеровки связи N_t,a проверяют по формуле

При применении связей из композитных материалов прочность узла анкеровки связи N_t,a назначают в соответствии с ГОСТ Р 54923 и ГОСТ 23279 и с учетом коэффициента надежности по материалу .".

Пункт 9.30. Второй абзац. Изложить в новой редакции: "Кирпичи и камни должны отвечать требованиям по морозостойкости, указанным в таблице 1.".

Восьмой абзац. Исключить.

Девятый абзац. Изложить в новой редакции: "Материалы, применяемые для изготовления гибких связей и арматуры из стали, полимерных композитных материалов и др., должны соответствовать требованиям действующих нормативных документов, иметь сопроводительную документацию, подтверждающую их соответствие нормативным требованиям, включая паспорта качества и/или протоколы испытаний, и подвергаться входному контролю.".

Пункт 9.32.1. Первый и второй абзацы. Изложить в новой редакции:

"Для лицевого слоя толщиной до 120 мм включительно следует преимущественно применять клинкерный или полнотелый кирпич (в том числе пустотностью до 13%), пустотелый кирпич с утолщенной наружной стенкой не менее 20 мм, а также пустотелый кирпич с несквозными пустотами. Форма растворного шва в кладке принимается произвольной при соблюдении требований СП 70.13330.

Допускается применение пустотелого кирпича марки по морозостойкости на одну марку выше приведенной в таблице 1 со сквозными пустотами с толщиной наружной стенки менее 20 мм, но не менее 12 мм при условии, что заглубленные швы не допускаются и выполнении одного из следующих мероприятий:".

Седьмой абзац. Дополнить вторым предложением в следующей редакции:

"Допускается опирание кладки лицевого слоя на детали заводского изготовления из железобетона или коррозионно-стойкой стали. Конструкция деталей и способов их анкеровки к плите перекрытия должны проверяться экспериментально и иметь технические условия, утвержденные в установленном порядке.".

Пункт 9.33. Четвертый абзац. Исключить.

Пункт 9.34. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Материалом связей могут служить стальная арматура, полимерные композитные материалы на основе углепластика, базальтового волокна, стеклопластика.".

Тринадцатый абзац. Изложить в новой редакции:

"К связям, выполненным из полимерных композитных материалов, предъявляются следующие дополнительные требования. Связи должны изготовляться по технической документации, утвержденной в установленном порядке. К числу рекомендуемых связей относятся связи, приведенные в приложении Л ГОСТ Р 54923-2012.".

Четырнадцатый, пятнадцатый, шестнадцатый абзацы. Исключить.

Девятнадцатый абзац. Изложить в новой редакции:

"Другие конструкции связей из стальной арматуры и полимерных композитных материалов, в том числе регулируемые по высоте, требуют экспериментальной проверки по прочности и жесткости. При этом максимальное значение горизонтального перемещения связей всех типов не должно превышать 1 мм при действии расчетной нагрузки с учетом деформаций, как самой связи, так и обоих анкерных узлов.".

Пункт 9.86. Таблица 33.1. Изложить в новой редакции:

Изложить в новой редакции:

Приложения Б - В. Исключить слово "обязательное".

Приложения Г - Е. Исключить слово "рекомендуемое".

Свод правил дополнить следующим приложением Ж.

Ж.1 Напряженно-деформированное состояние кладки стен и усилия в гибких связях при действии ветровой нагрузки определяют с учетом совместной работы наружного и внутреннего слоев стены.

Ж.2 При расчете по предельным усилиям принимают, что предельное состояние характеризуется достижением предельных усилий в кладке растянутой зоны. При расчете допускается образование трещин длиной не более 15 см на участках концентрации напряжений.

Расчетный изгибающий момент M простенков, не имеющих вертикальных опор, определяют из условия:

где R_tb - расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе, учитывающее нелинейную работу кладки, определяемое по таблице 11;

W_упр - упругий момент сопротивления поперечного сечения простенка.

В остальных случаях следует соблюдать условие:

где - растягивающие напряжения.

Ж.3 При расчете кладки по образованию трещин при изгибе из плоскости по формуле (33) следует учитывать возможность концентрации растягивающих напряжений на отдельных участках стен (например, по концам надоконных перемычек, углах проемов, местах установки связей и др.). В этой связи к полученным значениям краевых напряжений следует вводить коэффициент учета возможной концентрации напряжений, принимаемый при отсутствии данных сравнительных расчетов равным 1,5.

Ж.4 В случае невыполнения условий (Ж.1) и (Ж.2) значения изгибающих моментов, действующих в слоях кладки, могут быть снижены за счет таких конструктивных мероприятий, как увеличение количества гибких связей между слоями, в том числе в виде сеток, рациональное соотношение изгибных жесткостей лицевого и внутреннего слоев и др.

Ж.5 Устойчивость простенка против опрокидывания в случае, когда равнодействующая всех сил выходит за пределы ядра сечения, определяют из условия

где M_опр - суммарный опрокидывающий момент относительно оси возможного поворота опоры;

M_удер - суммарный удерживающий момент относительно оси возможного поворота опоры;

m_удер - коэффициент условий работы при проверке устойчивости на сдвиг и опрокидывание. Данный коэффициент принимают равным 0,9 при опирании кладки непосредственно на плиту перекрытия и 0,8 - при опирании на слой гидроизоляции, отлив из жести, металлопластика и т.п.

Ж.6 Устойчивость простенка против сдвига определяют из условия

где n_удер - коэффициент надежности при проверке устойчивости;

N_сдв; N_удер - соответственно сдвигающие горизонтальные нагрузки и удерживающие силы.".

Свод правил дополнить следующим приложением И.

И.1 Разность вертикальных перемещений слоев верхней точки стены , определяемую с момента окончания ее возведения, вычисляют по формуле

где - разность вертикальных перемещений слоев стены от вертикальной нагрузки и собственного веса;

- разность вертикальных перемещений слоев стены от усадки кладки.

И.2 Для вычисления деформаций кладки каждого из слоев применяют длительный модуль деформаций E_дл, равный:

где - коэффициент для определения деформаций ползучести, развившихся с момента окончания роста нагрузки, вычисляемый по формуле

здесь t₁ - возраст кладки на момент окончания ее возведения (сут);

- коэффициент, равный 1/сут;

C - коэффициент, учитывающий деформационные характеристики, равный:

0,46 - для кладки из керамических камней;

0,7 - для кладки из керамического кирпича пластического прессования;

1,1 - для кладки из силикатного кирпича.

И.3 Деформации усадки кладки из силикатного кирпича и ячеистого бетона, развивающиеся во времени, допускается определять по формуле

t - возраст кладки (сут).".