![]() Полное меню
Расчетное сопротивление сеток сжатию, используемое при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы Rmc принимается равным расчетному сопротивлению растяжению для предельных состояний первой группы Rm. Расчетное сопротивление сеток сжатию Rmc, приведенное в табл. 4, необходимо дополнительно умножать на коэффициент условия работы сеток gm2, принимаемый в зависимости от коэффициента сетчатого армирования сжатого элемента по табл. 5. Таблица 5
2.21. Расчетное сопротивление сеток в элементах, подвергающихся воздействию многократно повторяющихся нагрузок, следует принимать с коэффициентом условий работы по СНиП 2.03.01-84 как для арматуры класса A-II. 2.22. Модуль упругости сеток Еm следует принимать равным 150000 МПа (1500000 кгс/см2), а модуль упругости стержневой и проволочной арматуры Es, согласно требованиям СНиП 2.03.01-84. 2.23. Длину зоны передачи напряжений lp для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять согласно указаниям СНиП 2.03.01-84. 3. РАСЧЕТ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ3.1. Расчет элементов армоцементных конструкций по прочности должен производиться для сечений, нормальных к продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. Кроме того, необходимо выполнить расчет указанных элементов на местное действие нагрузки (смятие и продавливание). Расчет элементов армоцементных конструкций на местное действие нагрузок следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84.
где
А - площадь поперечного сечения на данном участке; t - толщина элемента на рассматриваемом участке сечения. На участках сечения, где расстояние между арматурными стержнями свыше 10t, усилия в стержневой и проволочной арматуре должны учитываться для каждого стержня раздельно. РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ, НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА3.3. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, определяются исходя из следующих предпосылок (черт.2): сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю; сопротивление бетона сжатию выражается напряжениями, равными Rb, равномерно распределенными по сжатой зоне бетона; напряжения в арматуре, расположенной в сжатой зоне бетона, принимаются постоянными и не более Rmc, Rsc, Rpc; растягивающие напряжения в арматуре принимаются постоянными по высоте растянутой зоны сечения и не более Rm, Rs, Rsp. Черт. 2. Схема внутренних усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, при расчете по прочности 1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента; 3 - сосредоточенная стержневая или проволочная арматура 3.4. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии, должен производиться в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны бетона x = x/h, определяемого из условия равновесия и граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона xR, при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутых сетках и в стержневой или проволочной арматуре напряжений, равных расчетным сопротивлениям. 3.5. Значение xR определяется по формуле xR = где
Rb - принимается в МПа;
Rs - расчетное сопротивление растяжению стержневой и проволочной арматуры с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры gsi принимается по СНиП 2.03.01-84;
D 3.6. Для напрягаемой
арматуры, имеющей сцепление с бетоном и расположенной в зоне, сжатой от
действия внешних усилий, расчетное сопротивление арматуры сжатию Rsc должно быть заменено
напряжением Изгибаемые элементы прямоугольного, таврового, двутаврового и кольцевого сечений3.7. Расчет прямоугольных сечений с арматурой, приведенной к равномерно распределенной по сечению элемента (см. п. 3.2), когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения (черт. 3) при x = x/h £ xR должен производиться из условия М £ при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле
где Аt = (h - х) b, Rc1 = Rb +
Черт. 3. Схема усилий и эпюра напряжений изгибаемых элементов прямоугольного сечения а - при b > h; б - при b < h, 1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента 3.8. Расчет прямоугольных сечений, в которых наряду с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), имеется стержневая и проволочная арматура, сосредоточенная у растянутой и сжатой граней сечения (черт. 4), при x = x/h £ xR должен производиться из условия где A = xb, при этом высота сжатой зоны бетона определяется по формуле
где Аt = (h - x)b,
Черт.4. Схема усилий и эпюра напряжений в изгибаемых элементах прямоугольного сечения с сосредоточенной стержневой и проволочной арматурой 1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента; 3 - сосредоточенная стержневая или проволочная арматура 3.9. Расчет двутавровых сечений с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), имеющих полку в сжатой зоне, при x = x/h £ xR должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны бетона: а) если граница сжатой зоны проходит в полке (черт. 5), т.е. соблюдается условие расчет должен производиться по формуле б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (черт. 6), т.е. условие (9) не соблюдается, расчет выполняется по формуле высота сжатой зоны х определяется из условия В формулах (9) - (12):
Коэффициенты приведенного
армирования стенки Черт. 5. Схема усилий и эпюра напряжений в изгибаемых элементах двутаврового сечения при х £ t¢f 1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению Черт. 6. Схема усилий и эпюра напряжений в изгибаемых элементах двутаврового сечения при х > t¢f 1 - тонкие сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению 3.10. Расчет тавровых сечений с полкой в сжатой зоне или приведенных к тавровым сечениям, в которых наряду с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), имеется стержневая или проволочная арматура в растянутой зоне, при x = x/h £ xR следует выполнять в зависимости от высоты сжатой зоны бетона: а) если сжатая зона находится в пределах полки (черт. 7), т.е. соблюдается условие прочность сечения определяется из условия Черт. 7. Схема усилий и эпюра напряжений в изгибаемых элементах таврового сечения с полкой в сжатой зоне при х £ t¢f 1 - тонкие сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределённой по сечению элемента; 3 - сосредоточенная стержневая или проволочная арматура б) если граница сжатой зоны выходит за пределы полки (черт. 8), т.е. условие (13) не выполняется, прочность сечения определяется из условия при этом высота сжатой зоны х определяется из условия В формулах (13) - (16):
Коэффициенты приведенного
армирования Черт.8. Схема усилий и эпюра напряжений в изгибаемых элементах таврового сечения с полкой в сжатой зоне при х > t¢f 1 - тонкие сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента; 3 - сосредоточенная стержневая или проволочная арматура 3.11. Ширина сжатой полки bf тавровых и двутавровых сечений, вводимая в расчет в соответствии с пп. 3.9 и 3.10, принимается из условия, что ширина свободного свеса в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более: а) 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами при наличии поперечных ребер; б) tf - при отсутствии поперечных ребер или при расстоянии между ними большим, чем расстояние между продольными ребрами, при tf £ 0,1h; в) 6tf при tf ³ 0,1h; 3tf при 0,05tf <tf < 0,1 h. 3.12. Расчет кольцевых
сечений (черт.
9) должен производиться: а) при
где
б) при
Черт. 9. Схема кольцевого сечения, принимаемая в расчете по прочности армоцементных элементов 3.13. При расчете по прочности изгибаемых элементов армоцементных конструкций рекомендуется соблюдать условие х £ xR h. В случае, когда площадь сечения растянутой арматуры по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы принята большей, чем это требуется для соблюдения условия х £ xR h, расчет следует производить по формулам (4), (7), (10), (11), (14), (15), принимая х = xR h. Внецентренно сжатые элементы прямоугольного, таврового, двутаврового и кольцевого сечений3.14. При расчете внецентренно сжатых элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. 1.16, а также влияние прогиба на их несущую способность в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84. 3.15. Расчет внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2, черт. 4), следует выполнять: а) при x = x/h £ xR из условия при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле В формулах (24) и (25): et - расстояние от точки приложения продольной силы до растянутой грани сечения; Ас, Аt - площади сечений соответственно сжатой и растянутой зон сечения; S¢b - статический момент площади сжатой зоны бетона относительно точки приложения продольной силы N; S¢m1 - статический момент площади сжатой приведенной арматуры (см. п. 3.2) относительно той же точки; Sm1 - статический момент площади растянутой приведенной арматуры относительно той же точки; б) при x = x/h > xR из условия Nc - несущая способность центрально-сжатого элемента, определяемого по формуле
здесь Nin - несущая способность сечения, в котором высота сжатой зоны бетона принимается равной х = xR h и определяется из выражения
ec - эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения, равный ec = M/N; ein - эксцентриситет продольной расчетной силы Nin, определяемый по формуле
3.16. Расчет внецентренно сжатых элементов таврового и двутаврового сечений с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), следует производить: а) при x = x/h £ xR если х £ tf (черт. 10) - из условия высота сжатой зоны бетона определяется по формуле (25); Черт. 10. Схема усилий и эпюра напряжений во внецентренно сжатых элементах двутаврового сечения при х £ t¢f 1 - тонкие сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента Черт. 11. Схема усилий и эпюра напряжений во внецентренно сжатых элементах двутаврового сечения при х > t¢f 1 - тонкие сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура, приведенная к равномерно распределенной по сечению элемента если х > t¢f (черт. 11) - из условия
где высота сжатой зоны х определяется по формуле (25); б) при x = x/h > xR по формуле (26), где здесь
при х < t¢f
при х > t¢f
здесь
при х > t¢f
здесь
Влияние прогиба элемента учитывается путем умножения значения ес на коэффициент h, вычисляемый по СНиП 2.03.01-84. В формулах (30) - (34) приняты обозначения такие же, как и в п. 3.9. 3.17. Расчет внецентренно сжатых элементов кольцевого сечения с арматурой, равномерно распределенной по длина окружности, должен производиться из условия при этом величина относительной площади сжатой зоны бетона определяется по формуле Если полученное из расчета
по формуле
(38) значение
В формуле (37)
Значение величины Центрально-растянутые элементы3.18. Расчет центрально-растянутых элементов прямоугольного сечения с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), следует производить из условия
внецентренно растянутые элементы3.19. Расчет внецентренно растянутых элементов прямоугольного сечения с арматурой, приведенной к равномерно распределенной (см. п. 3.2), следует выполнять: а) если продольная сила N приложена в пределах ядра сечения (черт. 12) - из условия где Черт. 12. Эпюра напряжений во внецентренно растянутых элементах прямоугольного сечения при приложении продольной силы N в пределах сечения 1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура б) если продольная сила N приложена между ядром
сечения и наружной гранью сечения из условия (41), где в) если продольная сила N приложена за пределами сечения (черт. 13) - из условия при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле S¢b, S¢m1, Sm1 - обозначения те же, что и в формуле (25). Если полученное из расчета по формуле (43) значение х > xR h, то в условие (42) подставляется значение х = xR h. Черт.13. Эпюра напряжений во внецентренно растянутых элементах прямоугольного сечения при приложении продольной силы N за пределами сечения 1 - сетки; 2 - стержневая или проволочная арматура расчет по прочности сечений, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА3.20. Расчет по прочности наклонных сечений должен производиться: по сжатому бетону между наклонными трещинами; по наклонной трещине на действие поперечной силы; по наклонной трещине на действие изгибающего момента. 3.21. Для армоцементных элементов прямоугольного сечения должно соблюдаться условие, обеспечивающее прочность по сжатому бетону между наклонными трещинами Q Коэффициент
Коэффициент
где значение 3.22. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси армоцементного элемента, на поперечную силу (черт. 14) должен производиться из условия Q £ Qm + Qb, (47) где Q - поперечная сила, определяется внешней нагрузкой, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; Qm - поперечная сила, воспринимаемая поперечными проволоками сетки, пересекающими наклонную трещину; Qb - поперечная сила, воспринимаемая бетоном сжатой зоны в наклонном сечении. Значения Qm, определяются по формуле Qm = qmwaq, (48) где aq - проекция наклонной трещины; угол наклона трещины принимается равным 45°; qmw - интенсивность армирования элемента поперечными проволоками сеток в пределах наклонной трещины: qmw
= здесь
Значение поперечной силы Qb для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов определяется по формуле Qb
= tw и h - соответственно ширина и высота элемента в рассчитываемом сечении. В случае, когда граница
сжатой зоны располагается в пределах полки, допускается принимать Черт. 14. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси, при расчете по прочности на действие поперечной силы 3.23. Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента должен производиться из условия
где M - момент всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне и перпендикулярной плоскости действия момента. Высота сжатой зоны в наклонном сечении, измеренная по нормали к продольной оси элемента, определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне и арматуре наклонного сечения на продольную ось элемента. Проверка на действие изгибающего момента не производится для наклонных сечений, пересекающих растянутую грань элемента на участках, где не образуются нормальные трещины, т.е. там, где момент М от внешней нагрузки, на которую ведется расчет по прочности, меньше или равен моменту трещинообразования Mcrc, определяемому по СНиП 2.03.01-84, в котором значение Rbt, ser заменяется значением Rbt. 4. РАСЧЕТ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫРАСЧЕТ ПО ОБРАЗОВАНИЮ И РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН4.1. Расчет элементов армоцементных конструкций по образованию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента, следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 как для железобетонных конструкций из мелкозернистого бетона соответствующего класса. При этом значение момента сопротивления с учетом трещин Wpl следует определять по п. 4.13, а Rbt, ser принимать без учета коэффициента условий работы бетона gb. 4.2. Элементы армоцементных конструкций следует рассчитывать по раскрытию трещин: нормальных к продольной оси элемента; наклонных к продольной оси элемента. Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента4.3. Ширину раскрытия трещин acrc, нормальных к продольной оси элемента, при сетчатом армировании следует определять по формуле acrc где
кратковременных и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок - 1; многократно повторяющихся, а также продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для бетона групп: А-1,5; Б-1,7; В-1,65;
4.4. Ширину раскрытия трещин acrc, мм, нормальных к продольной оси элемента, при комбинированном армировании следует определять по формуле acrc где
0,4 % < 1 % £
сварных - 0,8; тканых - 1;
ds - диаметр стержневой или проволочной арматуры, мм; Em1 - приведенный модуль упругости арматуры, определяемый по формуле
4.5.
Напряжение a) в центрально-растянутых элементах по формуле
где Р - усилие предварительного напряжения с учетом всех потерь; Ab - площадь сечения бетона; б) для изгибаемых, внецентренно сжатых или внецентренно растянутых элементов - по правилам строительной механики как для упругого тела. В расчете Черт. 15. Схема приведения сечения армоцементных элементов к стальному а - сечение армоцементного элемента; б - сечение, приведенное к стальному Значение для изгибаемых элементов по формуле для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов по формуле В формулах (57) - (58): Ws1 - момент сопротивления приведенного к стальному сечению, определяется по формуле
где Is1 - момент инерции сечения, приведенного к эквивалентному стальному сечению, относительно его центра тяжести; Ntot - равнодействующая продольной сипы N и усилия предварительного обжатия Р; ecp - эксцентриситет приложения силы Р относительно центра тяжести сечения элемента; ec,tot - эксцентриситет усилия Ntot относительно центра тяжести сечения; r - расстояние от ядровой точки, ближайшей к сжатой грани сечения. В формуле (58) знак «минус» принимается при внецентренном сжатии, а знак «плюс» - при внецентренном растяжении. 4.6. Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й категории, ширина непродолжительного раскрытия трещин определяется как сумма ширины раскрытия от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок и приращения ширины раскрытия от действия кратковременной нагрузки. Ширина продолжительного раскрытия трещин зависит от продолжительности действия постоянных и длительных нагрузок. Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента4.7. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси изгибаемых элементов, при сетчатом и комбинированном армировании определяется по формуле acrc где k1 - коэффициент, принимаемый при сетках: тканых - 103
(30 - 1500 сварных - 103
(20 - 1200
dm - диаметр проволок сеток, расположенных по нормали к продольной оси элемента;
здесь Q - наибольшая поперечная сила на рассматриваемом участке длины элемента от действующей нагрузки. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ АРМОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ4.8. Деформации (прогибы, углы поворота) элементов армоцементных конструкций должны вычисляться по формулам строительной механики с определением входящих в них значений жесткости и кривизны в соответствии с пп. 4.9. - 4.15. Значения кривизны и деформации армоцементных элементов отсчитываются от их начального состояния; при наличии предварительного напряжения арматуры - от состояния до обжатия элемента. Элементы или части элементов
рассматриваются без трещин в растянутой зоне, если трещины не образуются при
действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, нагрузки вводятся в
расчет с коэффициентом надежности по нагрузке 4.9. Жесткость элементов при кратковременном действии нагрузки определяется по формуле где
Приведенные коэффициенты армирования для расчета деформаций определяются по формулам:
Определение кривизны на участках без трещин в растянутой зоне4.10. Полное значение кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов на участках, где не образуются нормальные или наклонные к продольной оси элемента трещины, должна определяться по формуле rtot = r1 + r2 - r3 - r4, (64) где r1, r2 - кривизны соответственно от кратковременных нагрузок (принимаемых согласно указаниям СНиП 2.03.01-84) и от постоянных и длительных временных нагрузок (без учета усилия Р), определяемые по формулам: r1 r2 здесь М - момент от соответствующей внешней нагрузки относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;
при влажности воздуха окружающей среды 40% и выше - 2,6; для бетона, изготовленного с пропаркой - 3; при влажности воздуха окружающей среды ниже 40% - 3,9; для бетона, изготовленного с пропаркой - 4,5;
r3 - кривизна, обусловленная выгибом элемента от непродолжительного действия усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле r3 r4 - кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле r4 = здесь
Значение Значения кривизны r3 и r4 для элементов без предварительного напряжения допускается принимать равными нулю. 4.11. При определении кривизны на участках с начальными трещинами в сжатой зоне бетона (см. п. 1.21) r1, r2, r3 должны быть увеличены на 15 %, а r4 - на 25 %. Определение кривизны на участках с трещинами в растянутой зоне4.12. Полное значение кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов прямоугольного, таврового и двутавровых сечений на участках, где образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, следует определять по формуле. rtot = r5 - r6 + r1 - r4, (72) где r5 - кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производится расчет по деформациям согласно указаниям п. 1.16; r6 - кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок; r1 - кривизна от продолжительного действия постоянной и длительной нагрузок; r4 - кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле (69). 4.13. Значение r5 определяется по формуле r5 М - момент от всей внешней нагрузки относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения; Mcrc - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин;
здесь k - коэффициент, учитывающий снижение жесткости элемента и принимаемый по табл. 6. Таблица 6
Значение Mcrc определяется по формулам: для элементов без предварительного напряжения арматуры Mcrc для предварительно напряженных элементов Mcrc где
где St - статический момент относительно той же линии бетона растянутой части сечения; H - x - расстояние от нулевой линии до крайнего растянутого волокна сечения. Положение нулевой линии сечения определяется из условия
где h - высота сечения. Значение Мр в зависимости (76) определяется по формуле в формуле (76) знак «плюс» следует принимать, когда направления моментов М и Мр противоположны, знак «минус» - когда направления совпадают. В формуле (79): Мр - момент
усилия Nр относительно оси, параллельной нулевой линии и
проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещиностойкость
которой нужно определить; значение Мр
определяется по указаниям СНиП 2.03.01-84, принимая 4.14.
Значение
где
4.15. Значение
где
здесь Определение прогибов4.16. Прогиб, обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле
где
Для элементов постоянного сечения, имеющих трещины на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая кривизну для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента. Для некоторых наиболее распространенных случаев загружения прогиб изгибаемого элемента постоянного сечения может определяться по формуле
где m - коэффициент, принимаемый в зависимости от условий опирания и схемы загружения;
5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ5.1. При проектировании армоцементных конструкций для обеспечения условий их изготовления и требуемой долговечности, совместной работы бетона и арматуры надлежит выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем разделе. МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ5.2. Минимальные размеры сечений элементов армоцементных конструкций, определяемые из расчета на действующие усилия по предельным состояниям первой и второй групп, следует назначать с учетом требований к толщине защитного слоя бетона, расположения и анкеровки арматуры, унификации размеров сечений и армирования, а также технологии изготовления конструкций. 5.3. Толщину полок и стенок несущих армоцементных конструкций следует принимать не менее 15 мм и не более 30 мм. Контурные ребра, ребра жесткости, диафрагмы в случае, если это требуется по расчету, могут выполняться толщиной свыше 30мм. Утолщения свыше 40 мм (контурные ребра, ребра жесткости, диафрагмы и т.п.) допускается выполнять без сеток в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84 для железобетонных конструкций. Примечание. В пределах участка конструкций, где отсутствует сетчатое армирование, требования в части толщины защитного слоя и ширины раскрытия трещин принимаются как для железобетонных конструкций. ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНАПроектная толщина защитного слоя бетона в армоцементных конструкциях должна быть не менее: для сетки - 4 мм; для стержневой и проволочной арматуры при наличии сеток в пределах защитного слоя бетона - 8 мм. Толщину защитного слоя бетона следует принимать с учетом требований по технологии изготовления конструкций. 5.5. Для армоцементных конструкций без гидроизоляционного покрытия толщина защитного слоя бетона для напрягаемой арматуры в пределах длины зоны передачи напряжении Ip (см. СНиП 2.03.01-84) должна приниматься не менее двух диаметров арматуры, но не более 15 мм. 5.6. Во всех сборных изгибаемых элементах концы продольных стержней ненапрягаемой арматуры должны отстоять от торца элемента не более чем на 5 мм. Концы напрягаемой арматуры, а также анкеры необходимо защищать слоем мелкозернистого бетона не менее 5 мм. 5.7. При проектировании необходимо предусматривать меры по обеспечению проектного положения сеток, стержневой и проволочной арматуры в сечении элемента (установкой прокладок и подкладок, шайб из бетона и т.п.). При невозможности выполнения этих требований следует применять оцинкованную арматуру и сетки. АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ5.8. В элементах армоцементных конструкций сетки следует располагать на минимальном (в соответствии с п. 5.4) расстоянии от поверхности элементов для восприятия температурно-усадочных напряжении. Для восприятия растяжения, возникающего в зоне самозаанкеривания стержневой и проволочной арматуры, частые сетки рекомендуется располагать на минимальном расстоянии от поверхности этой арматуры. 5.9. В пределах полки или стенки элементов армоцементных конструкций должно располагаться не менее двух сеток симметрично относительно срединной поверхности. Изгибаемые элементы прямоугольного сечения допускается армировать в растянутой зоне одной или несколькими сетками. Армоцементные элементы с конструктивным армированием допускается армировать одной сеткой, расположенной в средней части сечения элемента. Примечание. В армоцементных элементах на толщине в 1 см применять более четырех сеток не допускается. 5.10. Отдельные стержни ненапрягаемой или напрягаемой арматуры в стенках и полках элементов армоцементных конструкций должны располагаться, как правило, равномерно по сечению, предусматривая установку большого количества стержней меньшего диаметра при минимальных расстояниях между ними не менее 10 мм. Арматуру следует предусматривать так, чтобы при том же расходе металла количество классов и диаметров арматуры было минимальным. Арматура должна допускать укладку ее в форму в соответствии с принятой технологией: готовыми пакетами до укладки бетона; отдельными сетками в процессе формования. 5.11. Отверстия в армоцементных конструкциях следует окаймлять дополнительной арматурой, сечение которой должно быть не менее сечения рабочей арматуры в пределах отверстия, требуемой по расчету плиты как сплошной. При конструктивном армировании плиты и небольших размерах отверстий край плиты армируется исходя из конструктивных требований. При наличии сосредоточенных нагрузок по краям плиты армирование и утолщение должны выполняться по расчету. Особенности армирования внецентренно сжатых элементов5.13. Коэффициент сетчатого армирования внецентренно сжатых элементов в направлении действия усилия сжатия должен, как правило, составлять не более 1,5 %. 5.14. Стержневую и проволочную арматуру во внецентренно сжатых элементах следует предусматривать диаметром не более 1/2 толщины полки или стенки и не болев 8 мм. В перегибе сеток рекомендуется установка стержня. 5.15. Сетки в сжатых элементах следует располагать в крайнем возможном положении относительно центра тяжести сечения с целью повышения жесткости элемента. Особенности армирования изгибаемых элементов5.16. В изгибаемых элементах таврового, двутаврового сечений (или приводимого к ним сечения) с полкой в растянутой зоне продольная стержневая или проволочная арматура должна располагаться в растянутой зоне сечения симметрично относительно вертикальной оси элемента. 5.17. Поперечное армирование элементов, как правило, выполняется сетками с квадратными ячейками. 5.18. Анкеровку поперечной арматуры в полках изгибаемых элементов следует выполнять согласно требованиям п. 5.12. 5.19. Армирование цилиндрических, складчатых и коробчатых элементов следует предусматривать неразрезными сетками с их перегибом по линии примыкания граней. 5.20. Диаметр стержневой и проволочной арматуры изгибаемых элементов должен предусматриваться с учетом возможности расположения арматуры в тонкостенном сечении или утолщениях. Стержневую и проволочную арматуру диаметром 8 мм и более, а также канаты диаметром свыше 6 мм допускается предусматривать только в ребрах элемента. МИНИМАЛЬНОЕ РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ СТЕРЖНЯМИ АРМАТУРЫ5.21. Расстояние между напрягаемой арматурой должно быть не менее 3ds, где ds - диаметр стержня (каната). 5.22. Расстояние между отдельными стержнями арматурных сеток, выполняющих также роль фиксатора проектного положения сетчатого армирования, следует назначать на более 15 см. 5.23. Армоцементные конструкции следует проектировать с арматурой, имеющей сцепление с бетоном по всей длине элемента. В случае необходимости, например для сокращения зоны анкеровки, допускается устройство анкеров. 5.24. На свободных опорах плоских изгибаемых элементов для обеспечения анкеровки сеток, доходящих до опоры, следует выполнять следующие требования (черт. 16): Черт. 16. Схема свободного опирания плоских нагибаемых элементов длина опорного участка плиты
длина запуска арматуры за
грань опоры Примечание. Участок сетки, заходящий за грань свободной опоры, должен иметь не менее двух поперечных анкерующих стержней. 5.25. Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к оси элемента сечение, в котором эти стержни учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее lp определяемую в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84. 5.26. При невозможности выполнения требований п. 5.25 необходимо предусмотреть меры по анкеровке продольных стержней для обеспечения их работы с полным расчетным сопротивлением в рассматриваемом сечении: а) приварка к концам стержней анкерующих пластин или закладных деталей (черт. 17); б) отгиб анкерных стержней по дуге окружности диаметром 10d, при этом длина прямого участка у начала зоны анкеровки должна быть не менее 5d, а на отогнутом участке стержня должна быть уложена дополнительная сетка. Черт.17. Приварка к концам стержней анкерующих пластин или закладных деталей 1 - пластина (рифленая в местах контактной сварки); 2 - рабочие стержни ненапрягаемой арматуры; 3 - место точечной электросварки; 4 - сетки 5.27. Продольные растянутые сетки должны быть заведены за нормальное к оси элемента сечение, в котором они необходимы по расчету, на длину не менее 20 dm для сварных и не менее 30 dm - для тканых сеток. СТЫКИ СЕТЧАТОЙ И СТЕРЖНЕВОЙ АРМАТУРЫ5.28. Стыки сеток допускается осуществлять внахлестку, причем стыки в растянутой зоне изгибаемых или внецентренно сжатых элементов рекомендуется располагать в местах неполного использования сечения арматуры. 5.29. Стыки растянутых сеток в рабочем направлении, выполняемые внахлестку, должны иметь длину перепуска (нахлестки) в тканых сетках - не менее 100 мм, в сварных - не менее 60 мм, а стыки сжатых сеток - соответственно 50 и 30 мм (черт. 18). Стыки растянутых сеток элемента должны располагаться вразбежку. Сечение состыкованных сеток в одном месте или по длине нахлестки должно составлять на более 50 % общего сечения растянутых сеток. Черт. 18. Стыки сеток, выполняемые внахлестку а - стыки растянутых тканых сеток в рабочем направлении; б - то же, конструктивные стыки; в - стыки растянутых сварных сеток в рабочем направлении; г - то же, конструктивные стыки В местах соединения сеток в рабочем направлении в каждой из стыкуемых сеток по длине нахлестки должно располагаться для сеток: сварных - не менее четырех поперечных проволок, приваренных ко всем продольным стержням сетки; тканых - не менее шести поперечных проволок. 5.30. Стыкование внахлестку стержневой и проволочной арматуры, которая используется с полным расчетным сопротивлением, в тонкостенных армоцементных элементах не допускается. 5.31. Во внецентренно сжатых элементах сетки рекомендуется соединять в поперечном направлении между собой скрутками, сжимами или другими способами. ЗАКЛАДНЫЕ ДЕТАЛИ5.32. Закладные детали следует изготовлять из рифленых штампованных пластин толщиной не менее 5 мм с приваркой их контактной электросваркой к арматурным изделиям, а также к анкерным стержням диаметром 3-6 мм (см. черт. 17). 5.33. Стальные закладные детали должны быть защищены от коррозии в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84. СТЫКИ СБОРНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ5.34. Конструкция стыков сборных элементов, работающих на изгиб, внецентренное сжатие или растяжение, должна обеспечивать восприятие расчетных усилий с учетом возможных монтажных эксцентриситетов. В тех случаях, когда передача усилий в стыках осуществляется через закладные детали, анкерные стержни закладных деталей должны быть равнопрочными с прерываемой в стыке стержневой и проволочной арматурой и сетками соединяемых элементов. Стыки сборных элементов рекомендуется предусматривать одним из следующих способов: а) установкой диафрагм около торцов элементов и сваркой стальных закладных деталей накладными пластинками, пропускаемыми через отверстия в диафрагмах, с последующим замоноличиванием стыка; б) устройством контурных ребер, дуговой сваркой выпусков стержневой и проволочной арматуры и дуговой сваркой закладных деталей стыкуемых элементов и ребер (черт. 19, а) с последующим замоноличиванием стыка; Черт.19. Стыки складчатых сборных армоцементных конструкций, работающих на внецентренное сжатие и поперечную силу а - стык, выполняемый с контурной диафрагмой сваркой стальных деталей и выпусков арматуры с последующим замоноличиванием; б - стык, выполняемый с натяжением арматуры; 1 - складчатый элемент; 2 - диафрагма; 3 - стальные накладные пластины; 4 - закладные детали; 5 - контурная диафрагма; 6 - выпуски арматуры; 7 - бетон замоноличивания; 8 - стыковая напрягаемая арматура; 9 - продольная напрягаемая арматура; 10 - анкер на стыковом стержне; 11 - анкерная колодка в) соединением элементов с помощью преднапряженных стержней (черт. 19, б) с замоноличиванием шва для предварительно напряженных конструкций, а также стыкуемых насухо или с промазкой торцов стыкуемых элементов эпоксидным компаундом; г) с применением сквозной стержневой и проволочной арматуры, в том числе напрягаемой, в сборно-монолитных конструкциях. 6.35. Замоноличивание стыков сборных элементов следует выполнять, как правило, путем заполнения шва между элементами мелкозернистым бетоном, причем ширина шва должна быть не более 1,5 t и не менее 0,5 см. Допускается применение полимербетонов для замоноличивания швов шириной менее 1 см. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ5.36. В предварительно напряженных элементах сетчатое армирование в пределах обжатой зоны должно быть минимальным, но не менее двух сеток. Сетки должны располагаться симметрично относительно напрягаемой арматуры. Черт. 20. Схема анкеровки напрягаемой арматуры а - напрягаемая арматура, заанкеренная на упорах формы; б - элемент после отпуска предварительного напряжения арматуры; 1 - высаженная головка на конце проволоки; 2 - анкерная шайба с прорезью; 3 - неподвижный анкерный упор; 4 - промежуточная высаженная головка; 5 - проволока; 6 - предварительно напряженный элемент; 7 - основные сетки; 8 - дополнительные сетки 5.37. У конца предварительно напряженных элементов в пределах зоны анкеровки напрягаемой арматуры на участке длиной не менее 50 ds (где ds - наибольший диаметр напрягаемой арматуры) вне зависимости от способа анкеровки следует устанавливать не менее двух дополнительных сеток симметрично относительно этой арматуры (см. п. 5.8). 5.38. Анкеровка напрягаемой арматуры должна осуществляться с помощью специальных анкерных шайб из стали марки 10Г2С1 и высаженных головок стержневой и проволочной арматуры (черт. 20). Допускается не применять анкерные устройства на концах напрягаемых стержневой и проволочной арматуры периодического профиля, если проектная марка и передаточная прочность бетона более значений, установленных СНиП 2.03.01-84 и толщина защитного слоя бетона напрягаемой арматуры соответствует требованиям пп. 5.4 - 5.5. ПРИЛОЖЕНИЕ 1
|
Вид сеток |
№ сетки |
Номинальный диаметр проволоки сетки, мм |
Размер ячейки сетки в свету, мм |
Площадь сечения одной проволоки, см2 |
Количество проволок на 1 м ширины сетки, шт. |
Масса 1 м2 сетки, кг |
Коэффициент сетчатого армирования m при одном слое на 1 см толщины сечения элемента |
Тканые сетки по ГОСТ 3826-82 |
6 |
0,7 |
6´6 |
0,00385 |
149 |
0,905 |
0,0058 |
7 |
0,7 |
7´7 |
0,00385 |
130 |
0,790 |
0,0050 |
|
8 |
0,7 1,2 |
8´8 |
0,00385 0,01131 |
115 l09 |
0,699 2,032 |
0,0044 0,0123 |
|
9 |
1,0 |
9´9 |
0,00785 |
100 |
1,259 |
0,0078 |
|
10 |
1,0 |
10´10 |
0,00785 |
91 |
1,145 |
0,0071 |
|
12 |
1,2 |
12´12 |
0,01131 |
76 |
1,376 |
0,0086 |
|
Сварная сетка по ТУ 14-4-713-76 |
12,5 |
0,5 |
12,5´12,5 |
0,00196 |
58 |
- |
0,0014 |
Примечания: 1. Номер сетки соответствует размеру ячейки сетки в свету. 2. Примеры условного обозначения сеток в рабочих чертежах армоцементных конструкций: тканая сетка № 6 - 07 по ГОСТ 3826-82, где № 6 соответствует размеру ячеек сетки, мм; 0,7 - номинальный диаметр проволоки сетки, мм. Сварная сетка №12,5 - 0,5 принимается по ТУ 14-4-713-76. |
СОДЕРЖАНИЕ
Расположен в: |
---|
Источник информации: https://internet-law.ru/stroyka/text/2025/
На эту страницу сайта можно сделать ссылку:
Произвольная ссылка:
© Антон Серго, 1998-2019.
|
Разработка сайта |
|
Вы, кажется, используете блокировщик рекламы.
Пожалуйста, отключите его для корректной работы сайта.