Полное меню
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из них, оцениваются как один дефект. 2. По усмотрению завода-изготовителя металлоконструкций разрешается дефектоскопический контроль материала фланцев после их приварки к поясам ферм. 3.2. Расчетные усилия на высокопрочные болты фланцевых соединений следует принимать по табл. 2.
Примечание: Rвh = 0,7 Rвvn - расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов; Rвvn -сопротивление стали болтов; Rвn - площадь сечение болта 3.3. Величина предварительного натяжения болтов, принимаемая при расчете фланцевых соединений (см. раздел 4 Руководства), учитывает релаксацию болтов введением коэффициента условий работы γв = 0,9, Pнр = Pнм,∙γв = 0,85Rвh∙Авn 4. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТОГО ПОЯСА4.1. Методика расчета фланцевых соединений растянутых поясов распространяется на соединения, сконструированные в соответствии с требованиями раздела 5. Комментарии к расчетным формулам и примеры расчета фланцевых соединений приведены в приложении 2. 4.2. Фланцевое соединение растянутого пояса проверяется расчетами: а) на прочность болтов в зонах полки и стенки; б) на прочность фланцев на изгиб и поверхностный отрыв в околошовной зоне; в) на прочность сварных швов соединения фланца и профиля; г) по критерию нераскрытия соединения (по условию передачи поперечной силы для соединений типа А). 4.3. В соединении, нагруженном продольной силой N изгибающим моментом М, необходимое минимальное количество болтов nmin определяется по формуле: (1) где hср - расстояние между центрами тяжести полок двутавра; - допускаемое среднее усилие, приходящееся на один болт от продольной силы N, принимаемое по табл. 3.
Если выполняются условия (7) или (20), болтов достаточно. 4.4. Для расчета на прочность болтов и фланца усилие Ni(i = n,c) приходящееся на один болт, вычисляется по формулам: - для зоны полки - для зоны стенки где для пс > 2 для nc= 2 nc, nn - число болтов соответственно вдоль стенки и полки двутавра (рис. 2); An, Aw, Af - площади сечения двутавра нетто, его стенки и полки. Рис. 2. Схема фланцевого соединения 4.5. "Рычажный" эффект и увеличение относительной жесткости фланцев можно учитывать при удовлетворена условия где r - расстояние от стенки (полки) до оси болта (см. рис. 2); C - расстояние от оси болта до края фланца (см. рис. 2); S - расчетный шаг установки болтов принимается наименьшим из двух величин: шага установки болтов Sδ или (2r + 1,5 d) (см. рис.2); dδ - диаметр болта. При выполнении условия (6) для соединений типа Б их рассчитывают по методике (с соответствующими расчетными усилиями для болтов), предусмотренной для типа А, если для них выполняются аналогичные технологические требования (см. п.6.11). 4.6. Прочность болтов соединений типа А проверяется по формуле где Рδ принимается по данным раздела 3; К1 = 1,05 - если в остальных случаях (в том числе для болтов стенки) Ki = 1; - количество болтов соответственно по наружному и внутреннему рядам вдоль полки (см. рис.2); γв = 0,8 - при количестве болтов в соединении п ≤ 7; β1 - коэффициент, вычисляемый по формуле (9) при выполнении условия В остальных случаях β1 определяется по табл.4 в зависимости от параметров ρ и α где Kf - катет сварного шва (Кfn или Kfc, см. рис. 3); β1(α = 0) определяется по табл.4 интерполяцией по ρ значений β1 при α = 0.
Рис. 3. Схема расчетных сечений сварного фланцевого соединения растянутого пояса (сварка полуавтоматическая): 1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по металлу границы сплавления с фланцем.
Значения α вычисляются по формулам (13), (15.) при при
Примечание: Для промежуточных значений ρ и α допускается линейная интерполяция
Расстояние от оси болта до края фланца должно удовлетворять условию при этом удовлетворяется условие нераскрытия соединения при расчетной нагрузке. 4.7. Прочность болтов соединений типа Б проверяется по формуле: где значения Pδ - принимаются по данным раздела 3; К1 = 1,10 - при условиях, оговоренных в п.4.6; γв = 0,8 при количестве болтов п ≤ 8. 4.8. Прочность фланца на изгиб в зонах полки и стенки проверяется по формуле где Мф - местный изгибающий момент во фланце у основания сварного шва, вычисляемый по формулам (22), (24), Для соединений типа А где r' определяется по формуле (11) - для зоны фланца, прилегающей к полке; K2=0,8 - для зоны фланца, прилегающей к стенке; в - ширина полки профиля; вф - расчетная ширина фланца, принимаемая равной действительной величине, но не более в+ 2Kf+tф; β2 - коэффициент, вычисляемый по формуле (23) при выполнении условия (8) где β2(α=0) определяется по табл.5 интерполяцией по ρ значений β2 при α = 0. В остальных случаях β2 определяется по табл.5 в зависимости от параметров ρ (10) и α (18), (15). Для соединении типа Б где r" = r-Kf. (25) 4.9. Прочность фланцевого соединения типа А на действие поперечной силы Q проверяется по формуле (26), при РНР/Ni > 1 в остальных случаях - по формуле (27) где β1n, β1c - коэффициенты β1, определяемые по указаниям п.4.6 для полок и стенок соответственно; μ - коэффициент трения поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями раздела 7. При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение Q = 0,1μN 4.10. Расчет сварного соединения растянутого пояса и фланца производится по СНиП II-23-81 с учетом глубины проплавления корня шва на 2 мм по трем сечениям (см. рис.3): по металлу шва (сечение 1) по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2) по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3) где lw - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; βf и βz - коэффициенты: βf = 0,7; βz принимается по табл. 34 СНиПа; γwf, γwz - коэффициенты условий работы шва; γc - коэффициент условий работы сварного соединения; γc = 1,0 Rwf,; Rwz - расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы сплавления с профилем соответственно, принимается по табл. 3 СНиПа; Rth, - расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца; принимается по табл.1. 5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙФланцевые соединения растянутого пояса 5.1. Фланцевые соединения растянутого пояса рекомендуется применять в фермах со схемами решетки (см. рис. 1), чтобы обеспечить возможность установки болтов в верхних частях фланцев. 5.2. При схемах решетки ферм, представленных на рис.1а, фланцевые соединения рекомендуется назначать по сортаменту 1 (табл.6). Если схемы решетки ферм выполняются по рис.1.б, соединения по сортаменту 1 могут быть применены, когда усилия на болты ряда "а" от продольной силы не менее чем на 15 % ниже расчетных; при этом 1-2 болта могут быть установлены "в прорезь" при сохранении на этой риске двух болтов, установленных в отверстие без прорезей. 5.3. При схеме решетки ферм, представленной на рис.1в, с усилением профилей растянутого пояса на участках между узлами решетки дополнительными ребрами фланцевые соединения рекомендуется назначать по сортаменту 2 (табл.7). Усиление профилей дополнительными ребрами компенсирует различие продольных усилий в смежных участках пояса и изгиб пояса из-за перелома в узле. СОРТАМЕНТ 1Фланцевые соединения растянутого пояса
Примечания к таблице 6: 1. Материал фланцев - сталь марки 14Г2АФ (14Г2АФД) по ГОСТ 19282-73 или ТУ 14-1-1176-74. 2. Все болты - высокопрочные, М24, из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77, диаметр отверстий под болты - 28 мм. 3. Усилия предварительного натяжения болтов при монтажной сборке: тип А - 250 кН (25,5 тс); тип Б - 39-49 кН (4-5 тс). 4. Данные расчета фланцевых соединений сортаментов 1, 2 представлены в табл.10 Приложения 3. Условные обозначения N - продольная сила в поясе, определенная из формулы (5) СНиПа N = AnRyγc, где Ry - расчетное сопротивление стали профилей растяжению; принято для сталей марок 09Г2С и 14Г2 при толщинах полок до 9 мм Ry =330 МПа (3350 кгс/см2), больше 9 мм Ry = 310 МПа (3150 кгс/см2); An - площадь сечения двутавра нетто; γc = 0,95. - коэффициент условий работы растянутого пояса стропильных ферм; kfn, kfc - катеты угловых швов по полкам и стенке профиля; tф - толщина фланцев (в готовом изделии). При наличии изгибающего момента расчетные усилия в соединениях определяются в соответствии с указаниями раздела 4 Руководства. 5.4. При конструировании фланцевых соединений растянутого пояса болты должны быть расположены равномерно по контуру профиля, с соблюдением соответствия количества болтов, относящихся к полкам и стенке профиля, их площадям. При расстановке болтов должны быть выдержаны размеры, приведенные на рис.4. Рис. 4. Рекомендуемые схемы расстановки болтов М24 во фланцевых соединениях растянутого пояса 5.5. Двутавровые профили растянутого пояса рекомендуется выбирать с учетом следующих критериев: - высота профиля принимается минимально возможной, обеспечивающей требуемое центрирование узлов; - стержни поясов, стыкуемые через фланцевое соединение и имеющие различное сечение, должны назначаться из двутавров одинаковой высоты; - толщина полок профилей принимается наибольшей возможной; - ширина полок профилей принимается минимально возможной по условию размещения и приварки стержней решетки. СОРТАМЕНТ 2Фланцевые соединения растянутого пояса с усиливающим ребром
Примечания к табл. 7: 1. Материал усиливающих ребер - сталь тех же марок (ВСт3пс6, 09Г2С, 14Г2), что и основного профиля. 2. Остальные примечания - см. к Сортаменту 1. Условные обозначения hp; tр - высота и толщина усиливающих ребер соединении; lц∙т - расстояние от оси центра тяжести сечения профиля с усиливающим ребром и с учетом ослабления нижних полок профиля отверстиями для закрепления связей (2 отверстия - диаметром 23 мм) до оси двутаврового профиля; kfn - катеты угловых швов по полкам и усиливающим ребрам. Остальные условные обозначения см. в примечаниях к Сортаменту 1. СОРТАМЕНТ 3Фланцевые соединения сжатого пояса
Фланцевые соединения сжатого пояса 5.6. Фланцевые соединения сжатого пояса рекомендуется конструировать по типу, изображенному на рис. 5. Сортамент сланцевых соединений сжатого пояса приведен в табл.8. 5.7. При выборе стержней сжатого пояса должно быть учтено требование максимально возможной жесткости профилей из плоскости ферм (дополнительно к требованиям п.5.5).
Рис 5. Рекомендуемый тип фланцевого соединения сжатого (верхнего) пояса, 6. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙОбработка деталей 6.1. Резка двутавровых профилей растянутого и сжатого поясов ферм должна производиться на заводах металлоконструкций механическим способом (отрезные и ленточные станки) или с помощью машинной газовой резки под требуемым углом. Допускается ручная газовая резка двутавров с последующей фрезеровкой торцов (для фланцевых соединений сжатого пояса). 6.2. Листовой металл фланцев, как правило, используется без механической обработки торцевых поверхностей, в случае несоблюдения допусков на искривление поверхности, указанных в п.6.11, металл фланцев должен быть выправлен. При вырезке заготовок фланцев на них наносят (выбивают) номера плавок, места нанесения которых указываются в проекте. 6.3. Отверстия рекомендуется сверлить в заготовках фланцев, по кондукторам, после сверления заусенцы должны быть удалены. Сборка и сварка 6.4. Сборку ферм (полуферм) следует производить поэлементно, в общем сборочном кондукторе. Рекомендуется сборку и сварку двутавровых стержней поясов и фланцев производить в отдельном поворотном кондукторе, в случае необходимости с последующим фрезерованием торцевых поверхностей фланцев (тип А). Установочные плиты кондукторов должны иметь фрезерованные поверхности с отклонением от проектного положения по тангенсу угла не более 1/1500. 6.5. Пояса и фланцы при сборке соединяются между собой электроприхватками с применением электродов, соответствующих маркам стали фланцев и поясов. Катеты прихваток равны 5 мм, длина - 50 мм, количество прихваток на одно фланцевое соединение - не менее 6 (по 2 на стенку и полки двутавра). 6.6. Фланцевые соединения следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы выполняются полуавтоматической сваркой в СО2 с применением материалов, указанных в п.2.2 с проплавлением корня шва не менее 3 мм. 6.7. Приварку фланцев рекомендуется выполнять в следующем порядке: сначала по стенке, а затем по полкам профиля. В случаях необходимости рекомендуется принимать меры к снижению сварочных деформаций (сварка в прижимах и др.). 6.8. После выполнения сварных швов фланцевых соединений должно быть поставлено клеймо сварщика. Места для установки клейма должны указываться в проекте. 6.9. Каждая первая и в последующем каждая десятая ферма одного типа должна проходить контрольную сборку, в процессе которой проверяется соответствие ее изготовления рабочим чертежам и допускам, указанным в п.6.11. Грунтование и окраска 6.10. Поверхности фланцев верхнего и нижнего поясов грунтуются и окрашиваются теми же материалами и способами, что и конструкция ферм в целом. Контроль качества 6.11. Отклонения от проектных линейных размеров и геометрической формы элементов фланцевых соединений не должны превышать предусмотренных в табл.9. 6.12. В процессе выполнения работ по сварке фланцевых соединений контролируются: - квалификация сварщиков и дефектоскопистов (в соответствии с правилами предприятия, изготовляющего конструкции); - качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами изделий; - качество подготовки и сборки деталей под сварку (в соответствии со СНиП III-18-75, раздел I); - качество сварных швов (в соответствии со СНиП III-18-75, в соединениях сжатых поясов по поз. 1, 2 табл. 3 раздела I; в соединениях растянутых поясов по поз. 3 табл. 41; поз. 1, 2 табл. 42 раздела 9, по ГОСТ 14771-76 и требованиями п.6.6). Неисправленные подрезы и трещины любого вида не допускаются.
6.13. Фланцы растянутых поясов ферм после их приварки к двутаврам подвергаются 100-процентному контролю ультразвуковой дефектоскопией. Результаты контроля должны удовлетворять требованиям п.2.7. 7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙПодготовительные работы 7.1. Элементы фланцевых соединений проверяют на монтажной площадке на отсутствие погнутостей, надрывов сварных швов и т.п. Заусенцы вокруг отверстии и по краям фланцев, оставшиеся после изготовления, удаляют. Исправлять прочие дефекты без согласования с проектной организацией запрещается. 7.2. Высокопрочные болты, гайки и шайбы для фланцевых соединений подготавливаются в соответствии с действующими нормативами для сдвигоустойчивых соединений. Болты, гайки и шайбы для соединений типа Б и сжатого пояса можно использовать без специальной расконсервации и определения нормативных значений коэффициента закручивания. Сборка 7.3. Торцевые поверхности фланцев соединений типа А очищают стальными щетками от грязи, снега и льда. 7.4. Технологический процесс сборки каждого фланцевого соединения должен предусматривать: - совмещение отверстий фланцев и фиксацию полуферм с помощью монтажных пробок (не менее 2 в соединении); - установку в свободные отверстия высокопрочных болтов и предварительную стяжку фланцев; - проверку геометрических размеров собранной конструкции. При этом допуски на взаимное смещение осей поясов и зазоры между фланцами должны удовлетворять требованиям табл.9, п.6.11. После этого пробки заменяют высокопрочными болтами и производится проектное натяжение всех болтов соединения. Применять другие болты в качестве сборочных запрещается. 7.5. При установке болтов гайки должны свободно (от руки) наворачиваться на резьбу, в противном случае болт или гайку следует заменить. 7.6. Под головки и гайки высокопрочных болтов устанавливают по одной шайбе. Натяжение высокопрочных болтов 7.7. Натяжение высокопрочных болтов рекомендуется производить гайковертами (со специальными переходными приспособлениями) или динамометрическими ключами, тарированными по крутящему моменту. 7.8. Отклонение фактического крутящего момента от необходимого для натяжения высокопрочных болтов на заданное усилие не должно превышать 0; + 10 %, Натяжение болтов производится в последовательности от стенки профиля к полкам с повторной дозатяжкой всех болтов соединения. 7.9. Болты фланцевых соединений сжатого пояса и типа Б равномерно затягиваются при сборке с проверкой затяжки и дозатяжкой после установки ферм в проектное положение. 7.10. При установке болтов соединений сжатого пояса и типа Б проектом определяются меры, предотвращающие возможность развинчивания гаек. Приемка и герметизация соединений 7.11. Монтажная сборка фланцевых соединений производится под руководством ответственного лица, назначенного приказом по организации. 7.12. Натяжение высокопрочных болтов фланцевых соединений типа А контролируется выборочной проверкой до подъема ферм в соответствии с п.1.138 СНиП III-18-75. 7.13. После приемки соединений все наружные поверхности подлежат защите, выполняемой по указаниям проекта. При выборе методов герметизации соединений типа Б учитывается возможность увеличения зазоров между фланцами при эксплуатации конструкций ферм. 7.14. При выполнении монтажных фланцевых соединений ответственное лицо (см. п.7.11) ведет журналы по форме, предусмотренной для сдвигоустойчивых соединений на высокопрочных болтах. 7.15. После окончательного выполнения фланцевого соединения бригадир (звеньевой) сборщиков должен поставить присвоенное ему клеймо в месте, указанном в проекте. Приложение
1
|
№ п/п |
Марка фланца |
Марка профиля |
Усилия, приходящиеся га 1 болт от продольной силы Nфс, кН (тс) |
Тип соединения |
Степень защемления фланца β2 |
Напряжение изгиба фланца σф |
Результирующие усилия в болтах, кН (тс) |
Допускаемая поперечная сила на стык, кН(тс) Q |
tф, мм |
|||||||
среднее по стыку Nф |
на 1 болт Nn |
на 1 болт Nc |
в зоне полок β2п |
в зоне стенки β2с |
в зоне полок σфп |
в зоне стенки σфс |
полки K1,β1,Nn |
Стенки K1,β1,Nc |
||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
I2 |
13 |
14 |
15 |
||
1 |
Ф20-1-tф |
(Сортамент 1) |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
А |
0,610 |
0,610 |
229 |
208 |
265 |
256 |
147 |
28 |
||||
|
|
(2338) |
(2126) |
(27,0) |
(26,1) |
(15,0) |
||||||||||
20К1 |
152 |
157 |
137 |
Б |
|
|
|
|
|
|
- |
32 |
||||
(15,5) |
(16,0) |
(14,0) |
- |
- |
327 |
330 |
157 |
137 |
||||||||
|
|
|
(3340) |
(3370) |
(16,0) |
(14,0) |
||||||||||
20Ш1 |
|
|
|
А |
0,610 |
0,636 |
150 |
216 |
257 |
265 |
162 |
32 |
||||
152 |
143 |
177 |
|
|
(1525) |
(2200) |
(26,2) |
(27,0) |
(16,5) |
|||||||
(15,5) |
(14,6) |
(18,1) |
Б |
- |
- |
171 |
274 |
143 |
177 |
- |
40 |
|||||
|
|
|
(1750) |
(2790) |
(14,6) |
(18,1) |
||||||||||
20Ш2 |
|
|
|
A |
0?607 |
0,622 |
198 |
260 |
262 |
267 |
139 |
28 |
||||
156 |
152 |
168 |
|
|
(2015) |
(2650) |
(26,7) |
(27,2) |
(14,2) |
|||||||
(15,9) |
(15,5) |
(17,1) |
Б |
- |
- |
210 |
260 |
152 |
168 |
- |
40 |
|||||
|
|
|
(2125) |
(2642) |
(15,5) |
(17,1) |
||||||||||
2 |
Ф20-I1-tф |
20K1 |
|
|
|
A |
0,624 |
0,616 |
255 |
246 |
254 |
263 |
208 |
28 |
||
142 |
138 |
161 |
|
|
(2596) |
(2510) |
(25,9) |
(26,8) |
(21,2) |
|||||||
(14,5) |
(14,1) |
(16,4) |
Б |
- |
- |
325 |
246 |
138 |
161 |
- |
40 |
|||||
|
|
|
(3315) |
(2510) |
(14,1) |
(16,4) |
||||||||||
20K1 |
|
|
|
A |
0,641 |
0,639 |
246 |
220 |
255 |
266 |
165 |
32 |
||||
160 |
155 |
180 |
|
|
(2510) |
(2240) |
(26,0) |
(27,1) |
(16,8) |
|||||||
(16,3) |
(15,8) |
(18,4) |
Б |
- |
- |
357 |
277 |
155 |
180 |
- |
40 |
|||||
|
|
|
(3650) |
(2830) |
(15,8) |
(18,4) |
||||||||||
20K2 |
|
|
|
A |
0,657 |
0,658 |
245 |
245 |
257 |
266 |
113 |
32 |
||||
180 |
176 |
197 |
|
|
(2500) |
(2495) |
(26,2) |
(27,1) |
(11,5) |
|||||||
(18,4) |
(18,0) |
(20,1) |
Б |
- |
- |
361 |
300 |
I76 |
197 |
- |
40 |
|||||
|
|
|
(3690) |
(3060) |
(18,0) |
(20,1) |
||||||||||
3 |
Ф20-II1-tф |
20К3 |
|
|
|
А |
0,616 |
0,598 |
324 |
257 |
265 |
251 |
176 |
28 |
||
|
|
(3300) |
(2625) |
(27,0) |
!25,6) |
(18,0) |
||||||||||
167 |
194 |
110 |
Б |
- |
- |
351 |
305 |
194 |
110 |
- |
40 |
|||||
(17,0) |
(19,8) |
(11,2) |
||||||||||||||
|
|
|
(3560) |
(3110) |
(19,8) |
(11,2) |
||||||||||
20К4 |
|
|
|
А |
0,695 |
0,612 |
273 |
213 |
266 |
252 |
127 |
32 |
||||
183 |
213 |
119 |
|
|
(2780) |
(2170) |
(27,1) |
(25,7) |
(13,0) |
|||||||
(18,7) |
(21,9) |
(12,1) |
Б |
- |
- |
348 |
331 |
213 |
119 |
- |
40 |
|||||
|
|
|
(3555) |
(3380) |
(21,9) |
(12,1) |
||||||||||
4 |
Ф23-1-tф |
23K1 |
|
|
|
А |
0,623 |
0,607 |
248 |
273 |
255 |
259 |
286 |
28 |
||
143 |
143 |
147 |
|
|
(2530) |
(2780) |
(26,0) |
(26,4) |
(29,2) |
|||||||
(14,6) |
(14,6) |
(15,0) |
Б |
- |
- |
271 |
300 |
143 |
147 |
- |
40 |
|||||
|
|
|
(2765) |
(3050) |
(14,6) |
(15,0) |
||||||||||
23К2 |
|
|
|
А |
0,632 |
0,613 |
246 |
293 |
256 |
263 |
247 |
28 |
||||
155 |
154 |
158 |
|
|
(2505) |
(2985) |
(25,6) |
(26,8) |
(25,2) |
|||||||
(15,8) |
(15,7) |
(16,1) |
Б |
- |
- |
279 |
320 |
154 |
158 |
- |
40 |
|||||
|
|
|
(2840) |
(3245) |
(15,7) |
(16,1) |
||||||||||
23К3 |
|
|
|
А |
0,636 |
0,625 |
266 |
308 |
260 |
266 |
188 |
28 |
||||
172 |
171 |
171 |
|
|
(2715) |
(3140) |
(26,4) |
(27,2) |
(19,2) |
|||||||
(17,5) |
(17,4) |
(17,4) |
Б |
- |
- |
282 |
330 |
171 |
171 |
- |
40 |
|||||
|
|
|
(2870) |
(3370) |
(17,4) |
(17,4) |
||||||||||
23К4 |
|
|
|
А |
0,663 |
0,647 |
204 |
254 |
259 |
267 |
127 |
32 |
||||
191 |
190 |
188 |
|
|
(2080) |
(2590) |
(26,4) |
(27,2) |
(13,0) |
|||||||
(19,5) |
(19,4) |
(19,2) |
Б |
- |
- |
280 |
349 |
190 |
188 |
- |
40 |
|||||
|
|
|
(2850) |
(3555) |
(19,4) |
(19,2) |
||||||||||
Продолжение табл. 10
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|||
5 |
Ф23-I1-tф |
23Ш1 |
|
|
|
A |
0,608 |
0,605 |
227 |
206 |
266 |
250 |
338 |
28 |
|||
135,4 |
156 |
99 |
|
|
(2050) |
(2100) |
(27,2) |
(25,5) |
(34,5) |
||||||||
(13,8) |
(15,9) |
(10,7) |
Б |
- |
- |
350 |
228 |
156 |
99 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3570) |
(2325) |
(15,9) |
(10,7) |
|||||||||||
23Ш2 |
|
|
|
A |
0,637 |
0,613 |
174 |
165 |
265 |
250 |
299 |
32 |
|||||
151 |
179 |
107 |
|
|
(1770) |
(1680) |
(27,1) |
(25,5) |
(30,5) |
||||||||
(15,4) |
(18,3) |
(10,9) |
Б |
- |
- |
366 |
237 |
179 |
107 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3735) |
(2410) |
(18,3) |
(10,9) |
|||||||||||
6 |
Ф26-1-tф |
26KI |
|
|
|
A |
0,613 |
0,615 |
249 |
219 |
254 |
254 |
432 |
28 |
|||
129 |
128 |
133 |
|
|
(2540) |
(2230) |
(25,9) |
(25,9) |
(44,0) |
||||||||
(13,2) |
(13,1) |
(13,6) |
Б |
- |
- |
274 |
231 |
128 |
133 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(2800) |
(2360) |
(13,6) |
(13,6) |
|||||||||||
26K2 |
|
|
|
A |
0,621 |
0,619 |
258 |
233 |
256 |
256 |
361 |
28 |
|||||
145 |
144 |
146 |
|
|
(2632) |
(2375) |
(26,1) |
(26,1) |
(36,8) |
||||||||
(14,8) |
(14,7) |
(14,9) |
Б |
- |
- |
290 |
246 |
144 |
146 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(2950) |
(2500) |
(14,7) |
(14,9) |
|||||||||||
26K3 |
|
|
|
A |
0,632 |
0,623 |
266 |
249 |
258 |
259 |
276 |
28 |
|||||
164 |
166 |
163 |
|
|
(2710) |
(2535) |
(26,3) |
(26,4) |
(28,2) |
||||||||
(16,7) |
(16,9) |
(16,6) |
Б |
- |
- |
298 |
262 |
166 |
163 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3035) |
(2680) |
(16,9) |
(16,6) |
|||||||||||
26K4 |
|
|
|
A |
0,641 |
0,634 |
283 |
270 |
261 |
264 |
211 |
28 |
|||||
178 |
180 |
176 |
|
|
(2890) |
(2750) |
(26,6) |
(26,9) |
(21,5) |
||||||||
(18,2) |
(18,4) |
(18,0) |
Б |
- |
- |
312 |
280 |
180 |
176 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3180) |
(2855) |
(18,4) |
(18,0) |
|||||||||||
26K5 |
|
|
|
A |
0,664 |
0,654 |
283 |
281 |
264 |
266 |
135 |
28 |
|||||
195 |
197 |
193 |
|
|
(2880) |
(2870) |
(26,9) |
(27,2) |
(13,8) |
||||||||
(19,9) |
(20,1) |
(19,7) |
Б |
- |
- |
309 |
296 |
197 |
193 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3150) |
(3020) |
(20,1) |
(19,7) |
|||||||||||
7 |
Ф26-I1-tф |
26Ш1 |
|
|
|
A |
0,616 |
0,615 |
265 |
180 |
252 |
249 |
321 |
28 |
|||
119 |
124 |
110 |
|
|
(2700) |
(1840) |
(25,7) |
(25,4) |
(32,7) |
||||||||
(12,1) |
(12,6) |
(11,2) |
Б |
- |
- |
330 |
190 |
124 |
110 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3370) |
(1940) |
(12,6) |
(11,2) |
|||||||||||
26Ш1 |
|
|
|
A |
0,616 |
0,615 |
314 |
214 |
257 |
253 |
255 |
28 |
|||||
140 |
145 |
129 |
|
|
(3205) |
(2180) |
(26,2) |
(25,8) |
(26,0) |
||||||||
(14,3) |
(14,8) |
(13,2) |
Б |
- |
- |
375 |
224 |
145 |
129, |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3830) |
(2290) |
(14,8) |
(13,2) |
|||||||||||
26Ш2 |
|
|
|
A |
0,626 |
0,615 |
327 |
222 |
258 |
254 |
211 |
28' |
|||||
155 |
166 |
134 |
|
|
(3335) |
(2260) |
(26,3) |
(25,9) |
(21,5) |
||||||||
(15,8) |
(16,9) |
(13,7) |
Б |
- |
- |
371 |
228 |
166 |
134 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3780) |
(2330) |
(16,9) |
(13,7) |
|||||||||||
8 |
Ф30-1-tф |
30K1 |
|
|
|
A |
0,635 |
0,649 |
220 |
200 |
257 |
266 |
301 |
32 |
|||
165 |
159 |
188 |
|
|
(2245) |
(2035) |
(26,2) |
(27,1) |
(30,7) |
||||||||
(16,8) |
(16,2) |
(19,2) |
Б |
- |
- |
310 |
237 |
159 |
188 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3165) |
(2410) |
(16,2) |
(19,2) |
|||||||||||
30K2 |
|
|
|
A |
0,645 |
0,663 |
219 |
222 |
258 |
270 |
240 |
32 |
|||||
177 |
171 |
199 |
|
|
(2234) |
(2265) |
(26,2) |
(27,5) |
(24,5) |
||||||||
(18,1) |
(17,6) |
(20,3) |
Б |
- |
- |
309 |
248 |
176 |
199 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3150) |
(2530) |
(17,6) |
(20,3) |
|||||||||||
9 |
Ф30-I1-tф |
30K3 |
176 |
187 |
144 |
A |
0,654 |
0,634 |
280 |
234 |
263 |
254 |
267 |
28 |
|||
(18,0) |
(19,1) |
(14,7) |
|
|
(2860) |
(2390) |
(26,8) |
(25,9) |
(27,2) |
||||||||
|
|
|
Б |
- |
- |
307 |
262 |
187 |
144 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3130) |
(2670) |
(19,1) |
(I4;7) |
|||||||||||
30K4 |
|
|
|
A |
0,680 |
0,640 |
307 |
246 |
266 |
256 |
167 |
28 |
|||||
195 |
209 |
160 |
|
|
(3130) |
(2510) |
(27,1) |
(26,1) |
(17,0) |
||||||||
(19,9) |
(21,3) |
(16,3) |
Б |
- |
- |
300 |
276 |
209 |
160 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3060) |
(2815) |
(21,3) |
(16,3) |
|||||||||||
30K5 |
|
|
|
А |
0,733 |
0,666 |
234 |
191 |
266 |
256 |
59 |
32 |
|||||
215 |
230 |
174 |
|
|
(2385) |
(1945) |
(27,1) |
(26,1) |
(6,0) |
||||||||
(21,9) |
(23,5) |
(17,7) |
Б |
- |
- |
288 |
278 |
230 |
174 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(2940) |
(2830) |
(23,5) |
(17,7) |
|||||||||||
10 |
Ф30-II1-tф |
30Ш1 |
|
|
|
А |
0 |
0 |
337 |
229 |
266 |
266 |
155 |
28 |
|||
175 |
177 |
165 |
|
|
(3435) |
(2335) |
(27,1) |
(27,1) |
(15,8) |
||||||||
(17,8) |
(18,1) |
(16,8) |
Б |
- |
- |
372 |
217 |
177 |
165 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3800) |
(2215) |
(18,0) |
(16,8) |
|||||||||||
11 |
Ф30-IV-tф |
30Ш2 |
|
|
|
А |
0,640 |
0,628 |
246 |
182 |
257 |
863 |
206 |
32 |
|||
167 |
166 |
171 |
|
|
(2505) |
(1855) |
(26,2) |
(26,8) |
(21,0) |
||||||||
(17,0) |
(16,9) |
(17,4) |
Б |
- |
- |
366 |
222 |
166 |
171 |
- |
40 |
||||||
|
|
|
(3730) |
(2265) |
(16,9) |
(17,4) |
|||||||||||
30Ш3 |
|
|
|
А |
0,653 |
0,649 |
257 |
200 |
258 |
266 |
137 |
32 |
|||||
|
|
|
|
|
(2525) |
(2035) |
(26,3) |
(27,1) |
(14,0) |
||||||||
186 |
184 |
188 |
Б |
- |
- |
371 |
237 |
184 |
188 |
- |
40 |
||||||
(19,0) |
(18,8) |
(19,2) |
(3780) |
(2420) |
(18,8) |
(19,2) |
|||||||||||
Продолжение табл. 10
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
Сортамент 2 |
||||||||||||||
1 |
Ф20-1-tф |
20K1 |
|
|
|
А |
0,632 |
0,622 |
192 |
182 |
265 |
258 |
110 |
32 |
170 |
175 |
154 |
|
|
(1960) |
(1855) |
(27,0) |
(26,3) |
(11,2) |
|||||
(17,3) |
(17,9) |
(15,7) |
Б |
- |
- |
232 |
235 |
175 |
154 |
- |
32 |
|||
|
|
|
(2370) |
(2405) |
(17,9) |
(15,7) |
||||||||
2 |
Ф23-1-tф |
23K1 |
|
|
|
А |
0,619 |
0,618 |
223 |
310 |
259 |
266 |
227 |
28 |
161 |
159 |
164 |
|
|
(2275) |
(3160) |
(26,4) |
(27,1) |
(23,2) |
|||||
(16,4) |
(16,2) |
(16,8) |
Б |
- |
- |
235 |
334 |
159 |
164 |
- |
40 |
|||
|
|
|
(2400) |
(3410) |
(16,2) |
(16,8) |
||||||||
23К2 |
|
|
|
А |
0,634 |
0,631 |
181 |
254 |
259 |
265 |
191 |
32 |
||
171 |
169 |
174 |
|
|
(1845) |
(2590) |
(26,4) |
(27,0) |
(19,5) |
|||||
(17,4) |
(17,3) |
(17,7) |
Б |
- |
- |
238 |
350 |
169 |
174 |
- |
40 |
|||
|
|
|
(2435) |
(3570) |
(17,3) |
(17,7) |
||||||||
23К3 |
|
|
|
А |
0,649 |
0,643 |
198 |
271 |
263 |
269 |
137 |
32 |
||
186 |
186 |
185 |
|
|
(2015) |
(2760) |
(26,8) |
(27,4) |
(14,0) |
|||||
(19,0) |
(19,0) |
(18,9) |
Б |
- |
- |
238 |
357 |
186 |
185 |
- |
40 |
|||
|
|
|
(2430) |
(3640) |
(19,0) |
(18,9) |
||||||||
3 |
Ф26-1-tф |
26K1 |
|
|
|
A |
0,609 |
0,615 |
220 |
241 |
257 |
257 |
373 |
28 |
142 |
141 |
146 |
|
|
(2240) |
(2460) |
(26,2) |
(26,2) |
(38,0) |
|||||
(14,5) |
(14,4) |
(14,9) |
Б |
- |
- |
232 |
254 |
.141 |
146 |
- |
40 |
|||
|
|
|
(2370) |
(2595) |
(14,4) |
(14,9) |
||||||||
26K2 |
|
|
|
A |
0,618 |
0,620 |
227 |
257 |
258 |
258 |
294 |
28 |
||
|
|
|
|
|
(2320) |
(2620) |
.(26,3) |
(26,3) |
(30,0) |
|||||
160 |
159 |
162 |
Б |
- |
- |
241 |
270 |
159 |
162 |
- |
40 |
|||
(16,3) |
(16,2) |
(16,5) |
(2460) |
(2760) |
(16,2) |
(16,5) |
||||||||
26K3 |
|
|
|
A |
0,635 |
0,634 |
233 |
274 |
266 |
265 |
216 |
28 |
||
|
|
|
|
|
(2560) |
(2795) |
(27,1) |
(27,0) |
(22,0) |
|||||
177 |
179 |
176 |
Б |
- |
- |
242 |
280 |
179 |
176 |
- |
40 |
|||
(18,1) |
(18,1) |
(18,0) |
(2470) |
(2855) |
(18,1) |
(18,0) |
||||||||
26K4 |
|
|
|
A |
0,618 |
0,655 |
194 |
231 |
264 |
265 |
142 |
32 |
||
|
|
|
|
|
(1980) |
(2360) |
(26,9) |
(27,0) |
(14,5) |
|||||
194 |
195 |
191 |
Б |
- |
- |
241 |
306 |
195 |
191 |
- |
40 |
|||
(19,8) |
(19,9) |
(19,5) |
(2465) |
(3125) |
(19,9) |
(19,5) |
||||||||
26K5 |
|
|
|
A |
0,688 |
0,679 |
211 |
239 |
266 |
267 |
69 |
32 |
||
210 |
211 |
208 |
|
|
(2150) |
(2440) |
(27,1) |
(27,2) |
(7,0) |
|||||
(21,4) |
(21,5) |
(21,2) |
Б |
- |
- |
251 |
320 |
211 |
208 |
- |
40 |
|||
|
|
|
(2560) |
(3260) |
(21,5) |
(21,2) |
||||||||
4 |
Ф30-1-tф |
30K1 |
|
|
|
A |
0,662 |
0,642 |
261 |
179 |
265 |
251 |
257 |
32 |
177 |
196 |
135 |
|
|
(2660) |
(1820) |
(27,0) |
(25,6) |
(24,2) |
|||||
(18,1) |
(20,0) |
(13,8) |
Б |
- |
- |
255 |
256 |
196 |
135 |
- |
40 |
|||
|
|
|
(2600) |
(2610) |
(20,0) |
(13,8) |
||||||||
30K2 |
|
|
|
A |
0,690 |
0,643 |
263 |
188 |
267 |
253 |
167 |
32 |
||
192 |
213 |
144 |
|
|
(2680) |
(1920) |
(27,2) |
(25,8) |
(17,0) |
|||||
(19,6) |
(21,7) |
(14,7) |
Б |
- |
- |
255 |
270 |
213 |
144 |
- |
40 |
|||
|
|
|
(2595) |
(2745) |
(21,7) |
(14,7) |
Примечания: 1. Марки профилей и фланцев см. табл. 6, 7 Сортаментов.
2. Фланцевые соединения рассчитаны на продольные силы
Nфс = An∙Ry∙γc. где γс = 1.0 - коэффициент условий работы соединения,
ВСЕСОЮЗНОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ
по проектированию и научным исследованиям строительных металлоконструкций
СОЮЗМЕТАЛЛОСТРОЙНИИПРОЕКТ
РАСПОРЯЖЕНИЕ № 4
г. Москва 20 апреля 1983 г.
Применение в проектах фланцевых соединений в качестве монтажных стыков стропильных ферм, рамно-балочных узлов и других конструкций имеет большое народно-хозяйственное значение, так как существенно снижает трудоемкость монтажных работ и ускоряет ввод сооружений в эксплуатацию, В настоящее время разработана толстолистовая горячекатаная термообработанная сталь марки 14Г2АФ (по ТУ 14-105-465-82), предназначенная для фланцевых стыков растянутых поясов стропильных ферм и аналогичных им соединений, что повышает их качество и надежность.
На основании изложенного всем подразделениям объединения предлагается:
1. Принять все меры к применению в проектах для фланцевых соединений растянутых и изгибаемых элементов стальных конструкций стали 14Г2Ф по ТУ 14-105-465-82.
2. В связи c тем, что указанная сталь имеет повышенные пластические свойства в направлении толщины проката, при ее применении в качестве фланцев следует принимать расчетное сопротивление растяжению в направлении толщины проката величиной:
0,75 × 370 (3750) = 275 МПа (2800 кгс/см2).
3. При проектировании монтажных фланцевых соединений в соответствии с "Руководством по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров" М.,1982 г., пункты Руководства, касающиеся применения стали для фланцев, дополняются сталью 14Г2АФ по ТУ 14-105-462-82, в этом случае п.п.2.5; 2.6 отменяются.
Главный инженер'
Объединения В.В. Ларионов
Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров
Ответственная за выпуск О.И. Ганиза
Литературный редактор Н.А. Дмитриева
Технический редактор Л.А. Пыжова
Расположен в: |
---|
Источник информации: https://internet-law.ru/stroyka/text/47199
На эту страницу сайта можно сделать ссылку:
На правах рекламы:
© Антон Серго, 1998-2024.
|
Разработка сайта |
|