Полное меню
Если закономерное изменение характеристики по направлениям не установлено или связано с зависимостью от напряженного состояния, то дополнительного расчленения предварительно выделенного инженерно-геологического элемента производить не следует, а частные значения характеристики А, не удовлетворяющие условию (2.6) или (2.7) надлежит из рассматриваемой выборки исключить. Для характеристикой tgj и С непосредственная, статистическая проверка однородности условий их определения производится путем оценки разброса частных парных значений t(к) и s(к)пр или s1(к)пр и s3(к)пр. (определяются в соответствии с указаниями п.2.4 настоящего приложения). При этом используется условие (2.6), в котором величины `А, А(к) и sсм заменяются величинами tн, t(к)пр и St или s1нпр, s1(к)пр и Ss1. Здесь: tн и s1нпр - нормативные значения соответственно предельного касательного напряжения при заданном нормальном напряжении и предельного максимального главного напряжения при заданном минимальном главном напряжении (определяются в соответствии с указаниями п. 2.8 настоящего приложения); St и Ss1 - средние квадратичные отклонения соответственно t(к)пр и s1(к)пр от их нормативных значений (определяются в соответствии с указаниями п.2.8 настоящего приложения). 2.4. Опытные значения s(к) и t(к)пр или s1(к)пр и s3(к)пр по которым определяются нормативные характеристики tgjн и Сн измеряются при проведении испытаний соответственно методом прямого среза (на срезных приборах) или методом трехосного раздавливания (на стабилометрах). Испытания для получения указанных опытных значений следует проводить для всех имеющихся в основании разновидностей нескальных грунтов, потеря прочности которых может быть опасной с точки зрения общей устойчивости фундамента или местной прочности основания. При этом метод трехосного раздавливания рекомендуется в первую очередь для изотропных глинистых грунтов с показателем консистенции JL>0,5 для остальных разновидностей грунтов он является желательным. Значения s(к) и t(к)пр или s1(к)пр и s3(к)пр и отвечающие им нормативные значения характеристик tgjн и Сн, должны соответствовать полностью консолидированному состоянию грунта (т.е. напряжения должны быть эффективными). Для этого испытания должны проводиться по методике медленного консолидированного "сдвига". Испытания методом трехосного раздавливания могут проводиться по методике не полностью консолидированного "сдвига", но при этом обязательно должна фиксироваться величина парового давления воды, соответствующая предельному равновесию. В последнем случае искомые эффективные напряжения определяются по формулам: s(к)пр=s1(к)оп–Рпр(к) и s3(к)пр=s3(к)оп–Рпр(к) Здесь: s1(к)оп и s3(к)оп - зафиксированные в опытах предельные суммарные главные напряжения, Рпр(к) - зафиксированное в опытах паровое давление в момент достижения предельного равновесия. Нагружение грунтовых образцов при проведении испытаний должно производиться в соответствии с указаниями ГОСТ 12248-78 "Грунты. Метод лабораторного определения сопротивления срезу песчаных и глинистых грунтов на срезных приборах в условиях завершенной консолидации" и ГОСТ "Грунты. Методы лабораторного определения прочностных и деформационных свойств на приборах трехосного сжатия". Нормативные значения прочностных характеристик tgjн и Сн определяемые по результатам испытаний методом прямого среза, соответствуют выражению (2.2). Они вычисляются (согласно ГОСТ 20522-75) по найденным из опытов парным величинам s(к) и t(к) по формулам: (2.8) Если при вычислении по формуле (2.9) получится, что Сн<0 то полагают Сн=0, а tgjн вычисляют вновь по формуле: Нормативные значения характеристик tgjн и Сн, определяемые по данным испытаний методом трехосного раздавливания, соответствуют выражению (2.3). Для отыскания их значений предварительно по найденным из опытов парным значениям s1(к)пр и s3(к)пр вычисляются коэффициенты зависимости (2.3):
Эти вычисления производятся по формулам: (2.11) Если при вычислении по формуле (2.12) получится, что bн<0, то полагают bн=0, а коэффициент вычисляют вновь по формуле: (2.13) Далее по найденным коэффициентам ан и bн вычисляются значения Сн и tgjн. Для этого используются формулы: (2.14) (2.15) 2.5. Нормативное значения модуля деформации Eн¢(i) и Ен²(i) нескальных грунтов основания следует определять по результатам испытаний методом трехосного сжатия. Допускается для определения Eн¢(i) и Ен²(i) использовать результаты компрессионных испытаний. Значения Eн¢(i) и Ен²(i) должны определяться для каждого выделенного i-того расчетного слоя основания. Для этого испытания должны проводится в диапазоне нагрузок, включающем напряжения в этих слоях от собственного веса грунта и суммарные напряжения от собственного веса грунта и от действия сооружения. При проведении испытаний методом трехосного сжатия и при обработке получаемых при этом данных следует руководствоваться указаниями ГОСТ "Грунты. Метод лабораторного определения прочностных и деформационных свойств на приборах трехосного сжатия". При этом этапы испытаний, предназначенные для определения модуля деформации, рекомендуется проводить по схеме простого нагружения с соотношением боковых напряжений к осевым (m - коэффициент поперечного расширения, принимаемый по таблице 2.2) Нормативные значения модулей деформации Eн¢ и Ен² для каждого i-того слоя в соответствии с (2.1) вычисляются по формулам: (2.16) (2.17) Здесь: E¢к(i) и Е²к(i) - частные значения модулей деформации для рассматриваемого расчетного слоя, полученные по результатам отдельных испытаний. В случае, если инженерно-геологический элемент включает несколько расчетных слоев, то значения Eн¢(i) и Ен²(i) могут определяться по аппроксимирующей зависимости, которая устанавливается методом наименьших квадратов по частным значениям E¢к(j) и Е²к(j) полученным в разных расчетных слоях одного j-того инженерно-геологического элемента. Значения E¢к(i) и Е²к(i) или E¢к(j) и Е²к(j) определяются по результатам испытаний методом трехосного сжатия или методом компрессии. Испытания этими методами проводятся в следующей последовательности: Этап 1 - нагружение образца до вертикального напряжения на глубине от собственного веса грунта при естественной его поверхности, этап 2 - разгружение образца до вертикального напряжения на глубине z от собственного веса грунта при разработанном котловане, определяемого с учетом реальных размеров котлована как от отрицательной нагрузки за счет удаленного грунта, этап 3 – повторное нагружение образца до вертикального напряжения на глубине z от собственного веса грунта при естественной его поверхности (на величину s¢z(i) - см. п.3.9) этап 4 - дальнейшее нагружение образца на величину вертикального дополнительного напряжения на глубине z от внешних нагрузок (на величину s²z(i) - см. п.3.9). Испытания методом трехосного сжатия следует проводить по схеме простого нагружения при При использовании метода трехосного сжатия значения с E¢к(i) подсчитываются по формулам: (2.19) При использовании компрессионного метода испытаний значения E¢к(i) и Е²к(i) подсчитываются по формулам: b (2.18) ¸ (2.21): s¢z(i) и s²z(i) – то же, что в п.3.9, e¢z(i) и e²z(i) - приращения вертикальных (осевых) деформаций испытуемого образца соответственно на этапах нагружения 3 и 4, m – коэффициент, принимаемый для фундаментов РО размерами более 50 м m=2 (значение может уточняться на основе результатов специальных исследований), (2.23) m¢к(i) и m²к(i) - частные значения коэффициентов поперечной деформации грунта, устанавливаемые соответственно по результатам этапов нагружения 3 и 4 в испытаниях, методом трехосного сжатия по формулам: В отсутствии результатов испытаний методом трехосного сжатия принимается m¢к(i)=m²к(i)=m, которое определяется по таблице 2.2 e¢x(i) и e²x(i) - приращения горизонтальных (поперечных) деформаций образца соответственно на этапах нагружения 3 и 4 в испытаниях методом трехосного сжатия. Значения E¢к(j) и Е²к(j) подсчитываются по формулам (2.18)-(2.21) (с использованием (2.22)-(2.25)), в которых во всех величинах индекс "i" заменяется на индекс "j", что указывает на принадлежность величины не расчетному i-тому слою, а j-му инженерно-геологическому элементу, включающему несколько расчетных слоев. Таблица 2.2
Примечание: Меньшее значение m относится к более плотным грунтам. Нормативные значения коэффициентов поперечного расширения mн¢(i) и mн²(i) при использовании данных испытаний методом трехосного сжатия в соответствии с выражением (2.1) вычисляется по формулам: (2.26) (2.27) В случае, если инженерно-геологический элемент включает несколько расчетных слоев, то значения mн¢(i) и mн²(i) могут определяться по аппроксимирующей зависимости, которая устанавливается методом наименьших квадратов по частным значениям m¢к(j) и m²к(j), полученным в разных расчетных слоях одного j-того инженерно-геологического элемента. При этом частные значения m¢к(j) и m²к(j) подсчитываются по формулам (2.24) - (2.25), в которых во всех величинах индекс "i" заменяется индексом "j". В отсутствии данных испытаний методом трехосного сжатия принимается mн¢(i)=mн²(i)=m, которое определяется по таблице 2.2 2.6. Нормативные значения коэффициента фильтрации Кф нескальных грунтов основании в соответствии с выражением (2.1) вычисляются по формуле: (2.28) где Кф(к) - частные значения (по результатам отдельных испытаний) коэффициента фильтрации. Значения Кф(i) следует определять по результатам испытаний образцов грунта в лабораторных условиях или испытаний грунта в полевых условиях, руководствуясь указаниями следующих документов: 1. Руководство по определению характеристик прочности глинистых грунтов основания и тела плотины. П 08-73/ВНИИГ, Л-д, Энергия 1973/ 2. Справочное руководство гидрогеолога, ч.1, П, Д-д, Недра, 1967 3. Руководство по инженерно-геологическим изысканиям для строительства гидротехнических сооружений. М. Энергия., 1976. 4. Инструкция и методические указания по определению коэффициентов фильтрации водоносных пород методом опытных откачек из скважин. И 38-67. М. Энергия, 1967. 5. Определение водопроницаемости неводоносных горных пород опытными наливами в шурфы. И 41-68. М. Энергия, 1969. 6. Руководство по определению водопроницаемости скальных пород методом опытных нагнетаний воды в скважины. П 656-75. Энергия. 1978. 2.7. Расчетные значения характеристик А определяются по формуле где gд -коэффициент надежности по грунту. Примечание: Расчетные значения характеристик грунтов tgj, C для расчетов по первой группе предельных состояний обозначаются tgjI, CI, а для расчетов по второй группе предельных состоянии - tgjII, CII 2.8. Расчетные значения прочностных характеристик tgjI,II, CI,II в соответствии с выражением (2.29) вычисляют по формулам При вычислении значений tgjI,II, CI,II по формулам (2.30) и (2.31) при использовании результатов испытаний методом прямого среза коэффициенты gд(j) и gд(с) следует вычислять по формуле Входящие в (2.21) значения tн(smin) и tн(smax) определяются по формулам: (2.33) (2.34) В (2.33) и (2.34): tgjн, Cн - нормативные значения характеристик прочности, определенные в соответствии с указаниями п.2.4 smin и smax - минимальные и максимальные значения нормативных нормальных напряжений, ограничивающие расчетный диапазон этих напряжений. Входящие в (2.32) доверительные интервалы dt(smin) и dt(smax) вычисляются по формуле: (2.35) где Va,l - коэффициент, принимаемый по таблице 2.3 в зависимости от односторонней доверительной вероятности a /следует принимать a=0,95/, параметра l, вычисляемого по формуле (2.38) и числа степеней свободы К=n-2
(2.36) s=smin при вычислении dt(smin) и s=smax при вычислении dt(smax); (в формуле (2.37) n-2 следует заменить на n-1, если принято Сн=0, а tgjн вычислен по формуле (2.10а)); В (2.38) (2.39) При использовании результатов испытаний методом трехосного раздавливания значения входящих в (2.30) и (2.31) коэффициентов gд(j) и gд(с) следует определять по формулам (2.32) - (2.40), заменив в них величины tн(smin), tн(smax), dt(smin), dt(smax), Сн, tgjн, smin, smax, `s, s(к), t(к)пр и St соответственно на sн1(пр)(s3min), sн1(пр)(s3max), ds1(s3min), ds1(s3max), aн, bн, s3(пр)min, s3(пр)max, `s3(пр), s3(к)(пр), s1(к)(пр) и Ss1. Если полученное с использованием формул (2.32) - (2.40) значение коэффициента gg(j)=gg(с) окажется больше 1,25 или меньше 1,05, то его значение окончательно надо принимать соответственно равным 1,25 или 1,05. 2.9. Расчетные значения модулей деформации E¢(i) и E²(i) в соответствии с выражением (2.29) должны вычисляться по формулам: (2.41) (2.42) При вычислении E¢(i) и E²(i) значения коэффициентов должны определяться по формулам: Знак перед величинами r¢a(Е) и r²a(Е) в (2.43) и (2.44) следует принимать таким, чтобы обеспечивалась большая надежность. (2.45) (2.46) где: ta - коэффициент, принимаемый по таблице 2.4 в зависимости от односторонней доверительной вероятности (следует принимать a=0,95) и числа степеней свободы КI=n-1 V¢(E) и V²(E) - коэффициенты вариации частных значений модулей деформации Е¢к(i) и Е²к(i), вычисляемые по формуле. (2.47) (2.48) где: S¢(E) и S²(E) - средние квадратичные отклонения частных значений Е¢к(i) и Е²к(i) от нормативных значений соответственно Ен¢(i) и Ен²(i) Значения S¢(E) и S²(E) подсчитываются по формулам: (2.49) (2.50) Таблица 2.4
В случаях, если нормативные значения Ен¢(i) и Ен²(i) установлены по аппроксимирующей зависимости, которая получена для одного инженерно-геологического элемента, включающего несколько расчетных слоев, то расчетные значения Е¢(i) и Е²(i) должны определяться по нижней или верхней доверительной границе аппроксимирующей зависимости при a=0,95. 2.10. Расчетные значения коэффициентов поперечного расширения m¢(i) и m²(i) следует принимать равными нормативным значениям соответственно mн¢(i) и mн²(i) 2.11. Расчетные значения коэффициента фильтрации Кф следует принимать равными нормативным значениям Кфн. 2.12. Коэффициент консолидации Сv определяется для всех пылевато-глинистых водонасыщенных грунтов любой консистенции. Коэффициент консолидации определяется в компрессионных приборах по методике Тейлора. Образцы грунта при естественной влажности предварительно обжимаются природным давлением с учетом взвешивавшего действия воды, а затем прикладывается нагрузка равная дополнительному давлению от сооружения. Коэффициент консолидации Сv по методу Тейлора определяется по формуле: (2.51) где 0,848 - числовой коэффициент Тейлора для 90% первичной консолидации Н - высота образца в см; t90 - время, соответствующее 90% первичной консолидации, мин. 2.13. По значению коэффициента консолидации Сv рассчитывается коэффициент фильтрации: (2.52) где Сv - коэффициент консолидации, см2/сек; rв - плотность воды 0,001 кг/см3; а - коэффициент сжимаемости в интервале давлений данного испытания, см2/кг; еср - среднее значение коэффициента пористости в рассматриваемом интервале давлений. 2.14. Коэффициент степени консолидации рассчитывается по формуле: (2.53) где to - время возведения сооружения; ho - расчетная толщина, консолидированного слоя. Остальные обозначения то же, что в предыдущей формуле. 2.15. Параметры ползучести n, mv1, mv2 определяются по результатам испытаний в компрессионных приборах. Здесь , где Ек(i) определяется по формулам 2.18 или 2.20. При величине показателя 0<n<2 пылевато-глинистый грунт обладает ползучестью, которую следует учитывать при расчете осадок фундамента реакторного отделения. В этом случае определяется коэффициент вторичной консолидации mv2, характеризующий скорость медленно развивающейся осадки, т.е. той части осадки, которая развивается после протекания фильтрационной консолидации. Показатель mv2 определяется по указаниям п.2.17. 2.16. Избыточное давление в поровой воде U¢ и коэффициент избыточного давления в поровой воде Кu определяются для пылевато-глинистых водонасыщенных грунтов (степень влажности более 0,85) любой консистенции и коэффициенте консолидации Сv£107 см2/год. 2.16.1. Избыточное давление в поровой воде определяется в компрессионных приборах системы Гидропроекта следующим образом: а) Компрессионный прибор дооборудывается специальным приспособлением с капилляром для измерения избыточного давления в поровой воде (диаметр капилляра 0,1-0,005 мм); б) Нижняя камера прибора полностью заполняется вакуумированной дистиллированной водой; в) Прибор снабжается уплотнительной резиновой прокладкой; г) В журнале записывается значение начальной длины части капилляра, свободной от воды lo (мм) при U=0; д) Надевается резиновая прокладка на кольцо с грунтом; е) Кольцо с грунтом ставится в прибор и опускается прокладка; ж) Прокладка затягивается зажимным кольцом; и) Записывается в журнал значение длины части капилляра, свободной от воды li (мм) при U¹0; к) На образец грунта прикладывается вертикальная нагрузка - бытовое давление образца грунта от отметки заложения фундамента плюс давление от сооружения на глубине взятия образца. Распределение давлений от сооружения в сжимаемой толще указывается в специальном задании. Вертикальная нагрузка на образец грунта прикладывается фактически мгновенно. л) В дальнейшем опыт проводится так же, как для определения коэффициента консолидации (с теми же отсчетами осадок по времени) и дополнительными отсчетами (li) по капилляру. 2.16.2. Избыточное давление в поровой воде определяется по формуле: (2.54) где U - избыточное давление в поровой воде, кгс/см2; lo - начальная длина части капилляра, свободная от воды, мм, при U=0; li - длина части капилляра свободная от воды, (мм), при U¹0 р - атмосферное давление (1 кгс/см2 или 0,1 МПа). По результатам проведенного опыта строится график зависимости величины избыточного давления в поровой воде от времени. На оси ординат откладывается избыточное давление в поровой воде в кг/см2, на оси абсцисс - время проведения опыта в сутках (или часах) в зависимости от продолжительности опыта. Рассчитывается также коэффициент избыточного давления в поровой воде. Кu, равный отношению максимальной величины избыточного давления в поровой воде к вертикальной нагрузке, при которой проводился опыт. Для инженерно-геологического элемента выполняется шесть определений. По полученным результатам определяется нормативное значение избыточного давления в поровой воде, равное среднеарифметическому. 2.17. Для выявления роли ползучести скелета в процессе уплотнения глинистого грунта необходимо проводить специальные испытания по следующей методике: а) Из одного монолита вырезают три пары образцов для испытания в компрессионных приборах конструкции Гидропроекта. Три образца высотой 2,5 см (стандарт), три других образца высотой 1 см (нестандарт). б) Образцы высотой 2,5 см испытывают при односторонней фильтрации, а образцы высотой 1 см испытывают при двухсторонней фильтрации. Этим достигается наибольшая разница в путях фильтрации воды из пор, при этом соотношение их (путей фильтрации) будет равным 1:5 т.к. h1=1 см, а при односторонней фильтрации h1=0,5 см. в) Для обеспечения односторонней фильтрации при испытании образца h=2,5 см в основании его укладывают тонкий резиновый лист, нижнюю сторону кольца покрывают тонкий слоем пластилина, что обеспечивает фильтрацию вверх. г) Испытания проводятся с предварительным водонасыщением и под водой. д) Перед началом опыта образцы грунта пригрузить кратковременной нагрузкой (0,25-0,50 кгс/см2 в зависимости от плотности грунта) и зафиксировать нулевые показатели индикаторов. После этого на образец прикладывается ступенями заданная нагрузка (ступени примерно 1 кгс/см2) в течении 5¸10 минут. Отсчеты с индикаторов часового типа снимают после приложения всей заданной нагрузки через 1 мин., 5 мин., 15 мин., 30 мин., 1 час, 3 часа, 6 часов и далее 2 раза в сутки до тех пор, пока кривая осадка - логарифы времени не выйдет на прямой участок вторичной консолидации (рис. 2.1). На рисунке 2.1 приведены графики зависимости относительной деформации (S/h) от времени (ln t). е) После выхода на прямую S/h-ln t отсчеты можно прекратить, образцы быстро (в течение нескольких минут) разгрузить и определить их влажность, объемный вес, отбирая пробы из средней части образца. з) Для расчета осадок глинистых грунтов-оснований реакторных отделений по результатам лабораторных испытаний образцов определяются два параметра - показатель консолидации n и коэффициент вторичной консолидации mv2. 2.17. Показатель консолидации n определяют по формуле: (2.55) где t1f, t2f - время, соответствующее периоду окончания фильтрационной консолидации образцов (определяется по графику рис.2.1, при проведении прямой, параллельной оси абсцисс, h1 и h2 – высоты образцов). (2.56) Примечания: Если окажется, что начальное осадки не совпадают, следует сместить нижнюю кривую так, чтобы обе кривые исходили из одной точки. 2.17.2. При значении показателя консолидации 0<n<2 пылевато-глинистый грунт обладает ползучестью, которую следует учитывать при расчете осадок реакторного отдаления. В этом случае по рис.2.1 определяется коэффициент вторичной консолидации mv2 по тангенсу угла между прямой параллельно оси абсцисс и прямолинейным отрезком кривой на участке вторичной консолидации. Тангенс a определяется по формуле: (2.57) где S(t1) и S(t2) - значения осадки одного образца на участке вторичной консолидации t1 и t2 - время, соответствующее осадкам S(t1) и S(t2) Эти значения осадок и времени также приведены на рис.2.1. Угол a определяется по первой и второй кривой и берется среднее арифметическое, причем коэффициент вторичной консолидации mv2 связан с углом a зависимостью (2.58) где tф – время в годах, соответствующее степени фильтрационной консолидации, равной 0,9, tэ – время в годах эксплуатации АС.
График зависимости относительной деформации от времени Рис. 2.1. Приложение 3
|
jI |
r |
d¢=0 |
d¢=0,1jI |
d¢=0,3jI |
d¢=0,5jI |
d¢=0,7jI |
d¢=0,9jI |
||||||
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
||
8° |
0° 1°25¢ |
0,353 0,353 |
2,014 |
0,347 0,345 |
1,980 |
0,316 0,313 |
1,905 |
0,268 0,265 |
1,818 |
0,206 0,203 |
1,711 |
0,129 0,127 |
1,562 |
10° |
0° 1°25¢ |
0,531 0,535 |
2,420 |
0,514 0,516 |
2,368 |
0,458 0,457 |
2,254 |
0,379 0,379 |
1,122 |
0,284 0,282 |
1,964 |
0,172 0,171 |
1,750 |
12° |
0° 1°25¢ |
0,764 0,770 |
2,914 |
0,731 0,735 |
2,837 |
0,635 0,636 |
2,668 |
0,514 0,513 |
2,477 |
0,376 0,374 |
2,253 |
0,220 0,220 |
1,958 |
14° |
0° 1°25¢ |
1,068 1,078 |
3,516 |
1,010 1,016 |
3,404 |
0,858 0,861 |
3,162 |
0,678 0,678 |
2,893 |
0,482 0,482 |
2,585 |
0,273 0,272 |
2,188 |
16° |
0° 1°25¢ |
1,466 1,480 |
4,254 |
1,371 1,381 |
4,094 |
1,140 1,144 |
3,757 |
0,879 0,880 |
3,381 |
0,608 0,609 |
2,965 |
0,330 0,330 |
2,444 |
18° |
0° 1°25¢ |
1,990 2,009 |
5,163 |
1,840 1,854 |
4,937 |
1,496 1,502 |
4,462 |
1,125 1,127 |
3,956 |
0,755 0,755 |
3,401 |
0,394 0,394 |
2,728 |
20° |
0° 1°25¢ |
2,684 2,708 |
6,289 |
2,454 2,471 |
5,972 |
1,948 1,956 |
5,319 |
1,426 1,430 |
4,635 |
0,928 0,929 |
3,904 |
0,463 0,463 |
3,043 |
22° |
0° 1°25¢ |
3,606 3,637 |
7,691 |
3,259 3,282 |
7,250 |
2,524 2,536 |
6,356 |
1,799 1,803 |
5,440 |
1,132 1,134 |
4,484 |
0,540 0,540 |
3,394 |
24° |
0° 1°25¢ |
4,844 4,884 |
9,449 |
4,325 4,354 |
8,839 |
3,264 3,279 |
7,619 |
2,260 2,266 |
6,398 |
1,374 1,376 |
5,156 |
0,625 0,626 |
3,784 |
26° |
0° 1°25¢ |
6,518 6,569 |
11,67 |
5,746 5,783 |
10,83 |
4,221 4,239 |
9,167 |
2,834 2,842 |
7,544 |
1,662 1,664 |
5,936 |
0,719 0,720 |
4,220 |
28° |
0° 1°25¢ |
8,801 8,870 |
14,50 |
7,657 7,704 |
13,33 |
5,465 5,488 |
11,07 |
3,552 3,562 |
8,920 |
2,005 2,008 |
6,846 |
0,824 0,824 |
4,707 |
30° |
0° 1°25¢ |
11,96 12,04 |
18,14 |
10,25 10,31 |
16,52 |
7,098 7,127 |
13,44 |
4,459 4,471 |
10,58 |
2,417 2,421 |
7,911 |
0,940 0,941 |
5,254 |
32° |
0° 1°25¢ |
16,37 16,48 |
22,86 |
13,82 13,90 |
20,61 |
9,261 9,298 |
16,40 |
5,610 5,625 |
12,61 |
2,914 2,918 |
9,163 |
1,070 1,071 |
5,869 |
36° |
0° 1°25¢ |
31,61 31,80 |
37,28 |
25,79 25,92 |
32,84 |
16,08 16,14 |
24,90 |
8,992 9,015 |
18,14 |
4,256 4,262 |
12,40 |
1,381 1,382 |
7,346 |
40° |
0° 1°25¢ |
64,37 64,72 |
63,46 |
50,49 50,72 |
54,42 |
28,95 29,05 |
38,99 |
14,78 14,81 |
26,71 |
6,296 6,305 |
17,05 |
1,778 1,780 |
9,255 |
45° |
0° 1°25¢ |
173,8 174,7 |
133,5 |
128,4 129,0 |
109,9 |
65,03 65,22 |
72,37 |
28,99 29,06 |
45,26 |
10,60 10,61 |
26,12 |
2,457 2,458 |
12,52 |
Коэффициенты Ng,eq и Nq,eq при tg w=0,05
jI |
r |
d¢=0 |
d¢=0,1jI |
d¢=0,3jI |
d¢=0,5jI |
d¢=0,7jI |
d¢=0,9jI |
||||||
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
||
8° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
0,296 0,299 0,305 |
1,970 |
0,295 0,295 0,300 |
1,937 |
0,273 0,271 0,272 |
1,864 |
0,233 0,230 0,229 |
1,778 |
0,178 0,176 0,175 |
1,673 |
0,108 0,108 0,107 |
1,528 |
10° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
0,466 0,471 0,479 |
2,369 |
0,455 0,458 0,463 |
2,318 |
0,408 0,409 0,410 |
2,206 |
0,339 0,338 0,338 |
2,077 |
0,254 0,252 0,258 |
1,922 |
0,151 0,151 0,150 |
1,713 |
12° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
0,687 0,696 0,706 |
2,855 |
0,661 0,667 0,674 |
2,779 |
0,579 0,581 0,584 |
2,613 |
0,470 0,470 0,47 |
2,426 |
0,343 0,342 0,342 |
2,207 |
0,198 0,198 0,198 |
1,918 |
14° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
0,978 0,990 1,003 |
3,447 |
0,929 0,937 0,947 |
3,337 |
0,794 0,798 0,802 |
3,099 |
0,629 0,630 0,632 |
2,836 |
0,447 0,447 0,447 |
2,534 |
0,250 0,250 0,250 |
2,145 |
16° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
1,359 1,375 1,392 |
4,174 |
1,276 1,287 1,300 |
4,016 |
1,066 1,071 1,078 |
3,681 |
0,824 0,826 0,828 |
3,317 |
0,569 0,569 0,570 |
2,908 |
0,307 0,307 0,307 |
2,398 |
18° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
1,862 1,883 1,905 |
5,069 |
1,728 1,743 1,759 |
4,846 |
1,410 1,418 1,426 |
4,381 |
1,062 1,066 1,069 |
3,884 |
0,712 0,713 0,714 |
3,339 |
0,369 0,369 0,369 |
2,678 |
20° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
2,530 2,557 2,584 |
6,178 |
2,320 2,340 2,360 |
5,867 |
1,849 1,859 1,869 |
5,225 |
1,357 1,361 1,366 |
4,554 |
0,882 0,883 0,884 |
3,835 |
0,438 0,438 0,438 |
2,989 |
22° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
3,421 3,455 3,489 |
7,560 |
3,100 3,124 3,149 |
7,127 |
2,409 2,422 2,434 |
6,248 |
1,719 1,725 1,730 |
5,348 |
1,082 1,083 1,085 |
4,408 |
0,574 0,514 0,514 |
3,336 |
24° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
4,618 4,661 4,703 |
9,295 |
4,133 4,164 4,195 |
8,695 |
3,129 3,145 3,161 |
7,495 |
2,169 2,176 2,183 |
6,294 |
1,318 1,321 1,323 |
5,072 |
0,597 0,598 0,598 |
3,722 |
26° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
6,240 6,294 6,348 |
11,49 |
5,512 5,552 5,591 |
10,86 |
4,061 4,081 4,100 |
9,023 |
2,730 2,739 2,748 |
7,425 |
1,601 1,604 1,606 |
5,843 |
0,690 0,691 0,691 |
4,154 |
28° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
8,459 8,528 8,596 |
14,28 |
7,370 7,420 7,470 |
13,13 |
5,275 5,299 5,324 |
10,91 |
3,434 3,444 3,455 |
8,785 |
1,938 1,941 1,945 |
6,742 |
0,793 0,794 0,795 |
4,636 |
30° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
11,53 11,62 11,70 |
17,87 |
9,899 9,963 10,03 |
16,28 |
6,870 6,901 6,931 |
13,25 |
4,322 4,335 4,347 |
10,43 |
2,342 2,347 2,351 |
7,796 |
0,908 0,909 0,910 |
5,178 |
32° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
15,82 15,94 16,05 |
22,54 |
13,38 13,46 13,54 |
20,32 |
8,986 9,024 9,062 |
16,18 |
5,451 5,467 5,062 |
12,43 |
2,831 2,836 2,842 |
9,036 |
1,037 1,038 1,039 |
5,787 |
36° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
30,69 30,88 31,08 |
36,80 |
25,07 25,21 25,34 |
32,42 |
15,66 15,72 15,78 |
24,58 |
8,772 8,796 8,819 |
17,90 |
4,152 4,160 4,166 |
12,24 |
1,344 1,345 1,346 |
7,252 |
40° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
62,73 63,09 63,44 |
62,71 |
49,26 49,50 49,73 |
53,78 |
28,30 28,40 28,50 |
38,53 |
14,46 14,50 14,54 |
36,40 |
6,164 6,174 6,183 |
16,85 |
1,738 1,740 1,741 |
9,147 |
45° |
0° 1°25¢ 2°50¢ |
170,0 170,9 161,7 |
132,1 |
125,8 126,3 126,8 |
108,8 |
63,78 63,98 64,18 |
71,62 |
28,47 28,54 28,60 |
44,79 |
10,41 10,43 10,44 |
25,84 |
2,411 2,412 2,417 |
12,39 |
Таблица 3
Коэффициенты Ng,eq и Nq,eq при tg w=0,1
jI |
r |
d¢=0 |
d¢=0,1jI |
d¢=0,3jI |
d¢=0,5jI |
d¢=0,7jI |
d¢=0,9jI |
||||||
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
||
8° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
0,184 0,191 0,236 |
1,883 |
0,191 0,195 0,230 |
1,851 |
0,186 0,187 0,206 |
1,781 |
0,161 0,160 0,170 |
1,699 |
0,122 0,120 0,124 |
1,599 |
0,069 0,068 0,069 |
1,460 |
10° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
0,334 0,344 0,389 |
2,267 |
0,334 0,341 0,375 |
2,218 |
0,310 0,312 0,330 |
2,111 |
0,260 0,260 0,269 |
1,987 |
0,193 0,192 0,195 |
1,840 |
0,110 0,109 0,110 |
1,639 |
12° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
0,533 0,546 0,595 |
2,736 |
0,522 0,531 0,568 |
2,663 |
0,466 0,471 0,490 |
2,504 |
0,381 0,382 0,392 |
2,325 |
0,276 0,276 0,280 |
2,115 |
0,154 0,155 0,155 |
1,838 |
14° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
0,796 0,812 0,869 |
3,308 |
0,766 0,778 0,820 |
3,202 |
0,665 0,671 0,694 |
2,975 |
0,530 0,532 0,543 |
2,722 |
0,375 0,376 0,379 |
2,432 |
0,205 0,205 0,205 |
2,059 |
16° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
0,144 0,164 1,231 |
4,012 |
1,084 1,100 1,150 |
3,860 |
0,918 0,925 0,952 |
3,538 |
0,713 0,716 0,729 |
3,188 |
0,491 0,492 0,496 |
2,796 |
0,259 0,260 0,260 |
2,305 |
18° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
1,606 1,632 1,711 |
4,879 |
1,502 1,521 1,581 |
4,665 |
1,239 1,249 1,281 |
4,217 |
0,938 0,942 0,957 |
3,738 |
0,627 0,629 0,634 |
3,214 |
0,320 0,320 0,321 |
2,578 |
20° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
2,222 2,254 2,350 |
5,955 |
2,052 2,076 2,148 |
5,655 |
1,650 1,662 1,701 |
5,037 |
1,215 1,221 1,239 |
4,389 |
0,789 0,791 0,798 |
3,697 |
0,386 0,387 0,388 |
2,882 |
22° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
3,048 3,087 3,205 |
7,298 |
2,779 2,808 2,896 |
6,880 |
2,177 2,192 2,238 |
6,031 |
1,560 1,566 1,588 |
5,162 |
0,980 0,982 0,990 |
4,255 |
0,460 0,460 0,462 |
3,220 |
24° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
4,164 4,212 4,357 |
8,985 |
3,746 3,782 3,890 |
8,405 |
2,857 2,876 2,931 |
7,245 |
1,988 1,996 2,022 |
6,084 |
1,207 1,210 1,220 |
4,903 |
0,541 0,542 0,544 |
3,598 |
26° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
5,681 5,742 5,922 |
11,12 |
5,043 5,088 5,220 |
10,32 |
3,840 3,762 3,830 |
8,734 |
2,523 2,533 2,563 |
7,187 |
1,478 1,482 1,492 |
5,656 |
0,632 0,632 0,634 |
4,021 |
28° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
7,645 7,842 8,067 |
13,84 |
6,795 6,851 7,15 |
12,73 |
4,893 4,921 5,003 |
10,57 |
3,195 3,207 3,244 |
8,515 |
1,803 1,807 1,819 |
6,535 |
0,732 0,733 0,735 |
4,494 |
30° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
10,66 10,75 11,04 |
17,35 |
9,188 9,258 9,463 |
15,80 |
6,412 6,447 6,547 |
12,86 |
4,046 4,061 4,104 |
10,12 |
2,193 2,198 2,212 |
7,566 |
0,845 0,846 0,848 |
5,025 |
32° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
14,72 14,84 15,20 |
21,90 |
12,49 12,58 12,84 |
19,74 |
8,433 8,457 8,599 |
15,72 |
5,130 5,148 5,200 |
12,08 |
2,666 2,671 2,688 |
8,870 |
0,970 0,971 0,974 |
5,623 |
36° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
28,83 29,04 29,66 |
35,85 |
23,63 23,78 24,21 |
31,58 |
14,83 14,99 15,09 |
23,94 |
8,330 8,355 8,430 |
16,44 |
3,945 3,953 3,975 |
11,93 |
1,271 1,272 1,276 |
7,064 |
40° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
59,42 59,80 60,92 |
61,23 |
46,79 47,04 27,79 |
52,51 |
26,99 27,10 27,41 |
37,62 |
13,83 13,87 13,98 |
25,77 |
5,899 5,910 5,941 |
16,45 |
1,658 1,659 1,663 |
8,930 |
45° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
162,4 163,3 165,9 |
129,3 |
120,4 121,0 122,6 |
106,5 |
61,28 61,49 62,11 |
70,11 |
27,42 27,49 27,69 |
43,85 |
10,02 10,06 10,10 |
25,30 |
2,318 2,320 2,325 |
12,13 |
Таблица 4
Коэффициенты Ng,eq и Nq,eq при tg w=0,2
jI |
r |
d¢=0 |
d¢=0,1jI |
d¢=0,3jI |
d¢=0,5jI |
d¢=0,7jI |
d¢=0,9jI |
||||||
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
||
10° |
0° 1°25¢ 5°40¢ |
0,07 0,07 0,07 |
2,06 2,01 1,84 |
0,09 0,09 0,08 |
2,01 1,96 1,80 |
0,11 0,10 0,08 |
1,92 1,87 1,71 |
0,10 0,09 0,07 |
1,80 1,76 1,61 |
0,07 0,06 0,04 |
1,67 1,63 1,49 |
0,03 0,02 0,01 |
1,49 1,45 1,33 |
12° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
0,22 0,23 0,27 |
2,49 2,45 2,12 |
0,24 0,24 0,26 |
2,43 2,38 2,06 |
0,24 0,23 0,22 |
2,28 2,24 1,94 |
0,20 0,20 0,16 |
2,12 2,08 1,80 |
0,14 0,14 0,10 |
1,93 1,89 1,64 |
0,07 0,06 0,04 |
1,67 1,64 |
14° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
0,43 0,44 0,53 |
3,03 2,98 2,74 |
0,44 0,44 0,50 |
2,93 2,89 2,65 |
0,40 0,40 0,41 |
2,72 2,68 2,47 |
0,33 0,33 0,31 |
2,49 2,45 2,26 |
0,23 0,23 0,21 |
2,22 2,19 2,02 |
0,11 0,11 0,10 |
1,88 1,85 1,71 |
16° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
0,71 0,72 0,84 |
3,68 3,64 3,43 |
0,70 0,70 0,79 |
3,54 3,50 3,19 |
0,62 0,62 0,65 |
3,25 3,21 3,03 |
0,49 0,49 0,49 |
2,93 2,89 2,73 |
0,33 0,33 0,32 |
2,57 2,54 2,39 |
0,16 0,16 0,15 |
2,12 2,09 1,97 |
18° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
1,09 1,10 1,26 |
4,49 4,45 4,26 |
1,04 1,06 1,16 |
4,30 4,26 4,07 |
0,89 0,89 0,94 |
3,88 3,85 3,68 |
0,69 0,68 0,69 |
3,44 3,41 3,26 |
0,46 0,45 0,45 |
2,96 2,93 2,81 |
0,22 0,22 0,21 |
2,37 2,35 2,25 |
20° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
1,60 1,62 1,81 |
5,50 5,46 5,27 |
1,51 1,52 1,66 |
5,23 5,18 5,01 |
1,25 1,25 1,31 |
4,65 4,62 4,46 |
0,93 0,93 0,95 |
4,06 4,02 3,89 |
0,60 0,60 0,60 |
3,42 3,39 3,27 |
0,28 0,28 0,28 |
2,66 2,64 2,55 |
22° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
2,29 2,32 2,56 |
6,77 6,72 6,54 |
2,13 2,15 2,32 |
6,38 6,34 6,16 |
1,71 1,71 1,79 |
5,59 5,55 5,40 |
1,24 1,24 1,26 |
4,79 4,75 4,62 |
0,77 0,77 0,77 |
3,95 3,92 3,27 |
0,35 0,35 0,35 |
2,99 2,97 2,89 |
24° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
3,24 3,28 3,58 |
8,37 8,31 8,12 |
2,96 2,99 3,20 |
7,82 7,77 7,60 |
2,31 2,32 2,41 |
6,74 6,70 6,55 |
1,62 1,62 1,66 |
5,65 5,63 5,59 |
0,98 0,98 0,99 |
4,56 4,53 4,43 |
0,43 0,43 0,42 |
3,35 3,33 3,25 |
26° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
4,55 4,60 4,98 |
10,40 10,30 10,10 |
4,09 4,12 4,39 |
9,62 9,58 9,40 |
3,09 3,10 3,23 |
8,15 8,11 7,96 |
2,10 2,11 2,15 |
6,70 6,67 6,55 |
1,23 1,23 1,24 |
5,28 5,25 5,15 |
0,51 0,51 0,51 |
3,75 3,73 3,66 |
28° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
6,36 6,42 6,90 |
13,00 12,90 12,70 |
5,63 5,67 6,01 |
11,90 11,90 11,70 |
4,12 4,14 4,29 |
9,89 9,89 9,70 |
2,71 2,72 2,77 |
7,97 7,93 7,81 |
1,53 1,53 1,54 |
6,11 6,09 5,99 |
0,61 0,61 0,61 |
4,20 4,19 4,12 |
30° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
8,89 8,97 9,59 |
16,30 16,20 16,00 |
7,74 7,80 8,23 |
14,80 14,80 14,60 |
5,48 5,51 5,70 |
12,10 12,00 11,90 |
3,49 3,49 3,57 |
9,59 9,45 9,34 |
1,89 1,89 1,91 |
7,10 7,07 6,98 |
0,72 0,72 0,72 |
4,72 4,70 4,64 |
32° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
12,50 12,60 13,40 |
20,60 20,50 20,30 |
10,70 10,80 11,30 |
18,60 18,50 18,30 |
7,31 7,34 7,59 |
14,80 14,70 14,60 |
4,48 4,49 4,58 |
11,40 11,33 11,20 |
2,33 2,33 2,35 |
8,26 8,24 8,14 |
0,84 0,83 0,84 |
5,29 5,27 5,22 |
36° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
25,10 25,20 26,60 |
33,90 33,80 33,50 |
20,70 20,80 21,80 |
29,90 29,80 29,60 |
13,10 13,20 13,60 |
22,60 22,60 22,40 |
7,43 7,45 7,59 |
16,50 16,50 16,30 |
3,53 3,53 3,56 |
11,30 11,30 11,20 |
1,12 1,12 1,12 |
6,68 6,67 6,61 |
40° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
52,70 53,00 55,50 |
58,20 58,10 57,70 |
41,80 42,00 43,60 |
49,90 49,80 49,50 |
24,30 24,40 25,10 |
35,80 35,70 35,50 |
12,60 12,60 12,80 |
24,50 24,50 24,30 |
5,36 5,37 5,42 |
15,60 15,60 15,50 |
1,49 1,49 1,50 |
8,49 8,48 8,42 |
45° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
147,00 147,00 153,00 |
124,00 124,00 123,00 |
109,00 110,00 114,00 |
102,00 102,00 101,00 |
56,20 56,30 57,70 |
67,10 67,00 66,70 |
25,30 25,30 25,70 |
41,90 41,90 41,70 |
9,28 9,29 9,38 |
24,20 24,20 24,10 |
2,13 2,13 2,14 |
11,90 11,60 11,50 |
Таблица 5
Коэффициенты Ng,eq и Nq,eq при tg w=0,4
jI |
r |
d¢=0 |
d¢=0,1jI |
d¢=0,3jI |
d¢=0,5jI |
d¢=0,7jI |
d¢=0,9jI |
||||||
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
Ng,eq |
Nq,eq |
||
20° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
0,36 0,38 0,45 |
4,61 4,52 3,85 |
0,43 0,44 0,46 |
4,38 4,29 3,65 |
0,45 0,45 0,41 |
3,90 3,82 3,25 |
0,36 0,36 0,30 |
3,40 3,33 2,83 |
0,23 0,22 0,17 |
2,86 2,80 2,39 |
0,08 0,07 0,05 |
2,23 2,19 1,86 |
22° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
0,79 0,82 0,95 |
5,71 5,62 4,96 |
0,84 0,85 0,91 |
5,38 5,30 4,68 |
0,78 0,78 0,76 |
4,72 4,64 4,10 |
0,60 0,59 0,54 |
4,047 3,97 3,51 |
0,37 0,36 0,32 |
3,33 3,28 2,90 |
0,14 0,13 0,11 |
2,52 2,48 2,19 |
24° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
1,42 1,45 1,64 |
7,11 7,01 6,36 |
1,41 1,43 1,54 |
6,65 6,56 5,95 |
1,21 1,22 1,22 |
5,73 5,65 5,13 |
0,89 0,89 0,85 |
4,81 4,75 4,31 |
0,53 0,53 0,49 |
3,88 3,83 3,47 |
0,20 0,20 0,18 |
2,85 2,81 2,55 |
26° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
2,30 2,35 2,61 |
8,89 8,79 8,12 |
2,20 2,23 2,39 |
8,25 8,15 7,53 |
1,80 1,81 1,84 |
6,98 6,90 6,38 |
1,27 1,27 1,24 |
5,75 5,68 5,25 |
0,74 0,73 0,70 |
4,52 4,47 4,13 |
0,28 0,28 0,26 |
3,22 3,18 2,94 |
28° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
3,57
3,99 |
11,20
10,40 |
3,32
3,58 |
10,30
9,54 |
2,58
2,66 |
8,54
7,92 |
1,75
1,74 |
6,88
6,38 |
0,99
0,95 |
5,28
4,90 |
0,36
0,34 |
3,63
3,37 |
30° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
5,39 5,46 5,95 |
14,20 14,00 13,30 |
4,88 4,93 5,24 |
12,90 12,80 12,10 |
3,64 3,66 3,76 |
10,50 10,?? 9,?5 |
2,38 2,38 2,38 |
8,26 8,19 7,76 |
1,29 1,29 1,26 |
6,17 6,12 5,80 |
0,46 0,46 0,44 |
4,10 4,06 3,85 |
32° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
8,03 8,13 8,78 |
18,00 17,90 17,10 |
7,11 7,17 7,59 |
16,30 16,10 15,40 |
5,09 5,11 5,25 |
12,90 12,90 12,30 |
3,19 3,20 3,21 |
9,95 9,88 9,44 |
1,66 1,66 1,64 |
7,23 7,18 6,86 |
0,57 0,57 0,55 |
4,63 4,60 4,39 |
36° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
17,60 17,80 19,00 |
30,10 29,90 28,90 |
14,90 15,00 15,80 |
26,50 26,30 25,50 |
9,80 9,84 10,10 |
20,10 20,00 19,30 |
5,65 5,66 5,72 |
14,60 14,50 14,10 |
2,69 2,69 2,68 |
10,00 9,95 9,63 |
0,83 0,83 0,82 |
5,92 5,89 5,70 |
40° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
39,30 39,60 41,90 |
52,20 52,00 50,80 |
31,80 32,00 33,40 |
44,80 44,60 43,60 |
19,10 19,10 19,60 |
32,10 32,00 31,20 |
10,00 10,00 10,20 |
22,00 21,90 21,40 |
4,30 4,30 4,31 |
14,00 14,00 13,70 |
1,17 1,17 1,16 |
7,62 7,59 7,41 |
45° |
0° 1°25¢ 11°18¢ |
112,00 113,00 118,00 |
113,00 112,00 110,00 |
87,70 88,10 91,40 |
92,70 92,40 90,90 |
46,10 46,30 47,40 |
61,00 60,80 59,90 |
21,10 21,10 21,40 |
38,20 38,00 37,40 |
7,78 7,79 7,82 |
22,00 22,00 21,60 |
1,76 1,76 1,75 |
10,60 10,50 10,40 |
Таблица 6
Коэффициент Nс,eq
jI |
r |
d¢=0 |
d¢=0,1jI |
d¢=0,3jI |
d¢=0,5jI |
d¢=0,7jI |
d¢=0,9jI |
|
0° 5°40¢ 11°18¢ |
14,64 |
14,40 |
13,86 |
13,22 |
12,44 |
11,36 |
|
0° 5°40¢ 11°18¢ |
14,00 14,50 |
13,70 14,20 |
13,10 13,50 |
12,30 13,70 |
11,40 11,80 |
10,10 10,50 |
|
0° 5°40¢ 11°18¢ |
14,00 14,30 20,30 |
13,60 13,90 19,80 |
12,80 13,10 18,60 |
11,90 12,20 17,30 |
10,80 11,10 15,70 |
9,40 9,62 13,60 |
|
0° 5°40¢ 11°18¢ |
14,40 14,60 16,60 |
13,92 14,20 16,10 |
12,90 13,20 14,90 |
11,80 12,00 13,70 |
10,60 10,80 12,20 |
8,95 9,10 10,30 |
|
0° 5°40¢ 11°18¢ |
15,10 15,30 16,50 |
14,60 14,70 15,90 |
13,30 13,50 14,60 |
12,00 12,20 13,10 |
10,50 1,070 11,50 |
8,69 8,80 9,49 |
|
0° 5°40¢ 11°18¢ |
16,20 16,40 17,20 |
15,50 15,60 16,50 |
14,00 14,10 14,90 |
12,40 12,50 13,20 |
10,70 10,80 11,30 |
8,55 8,64 9,10 |
|
0° 5°40¢ 11°18¢ |
17,60 17,70 18,40 |
16,70 16,80 17,50 |
14,90 15,00 15,60 |
13,00 13,10 13,60 |
10,90 11,00 11,40 |
8,51 8,58 8,91 |
|
0° 5°40¢ 11°18¢ |
19,40 19,50 20,10 |
18,30 18,40 18,00 |
16,00 16,10 16,60 |
13,70 13,80 11,00 |
11,30 11,40 ???? |
8,54 8,61 ???? |
24° |
0° 5°40¢ 11°18¢ |
21,60 21,70 22,20 |
20,20 20,30 20,80 |
17,40 17,50 17,90 |
14,60 14,70 15,00 |
11,80 11,80 12,10 |
8,64 8,69 8,89 |
26° |
0° 5°40¢ 11°18¢ |
24,30 24,40 24,0 |
22,60 22,70 23,10 |
19,10 19,20 19,60 |
15,70 15,80 16,10 |
12,40 12,40 12,70 |
8,79 8,83 9,00 |
28° |
0° 5°40¢ 11°18¢ |
27,70 27,80 28,20 |
25,50 25,60 26,00 |
21,10 21,20 21,60 |
17,00 17,10 17,40 |
13,10 13,10 13,30 |
8,99 9,03 9,17 |
30° |
0° 5°40¢ 11°18¢ |
31,90 32,00 32,40 |
29,00 29,10 29,50 |
23,60 23,70 24,00 |
18,60 18,70 18,90 |
13,90 14,00 14,10 |
9,23 9,27 9,39 |
32° |
0° 5°40¢ 11°18¢ |
37,10 37,20 37,60 |
33,40 33,50 33,90 |
26,60 26,70 27,00 |
20,50 20,50 20,70 |
14,90 14,90 15,10 |
9,52 9,55 9,66 |
36° |
0° 5°40¢ 11°18¢ |
52,00 52,10 52,50 |
45,80 45,90 46,30 |
34,70 34,80 35,10 |
25,30 25,30 25,50 |
17,30 17,30 17,50 |
10,20 10,30 10,40 |
40° |
0° 5°40¢ 11°18¢ |
76,50 76,60 77,10 |
65,60 65,70 66,10 |
47,00 47,10 47,40 |
32,20 32,30 32,50 |
20,60 20,60 20,70 |
11,20 11,20 11,20 |
45° |
0° 5°40¢ 11°18¢ |
135,00 135,00 |
111,00 111,00 |
73,10 73,20 |
45,70 45,80 |
26,40 26,40 |
12,70 12,70 |
2.1. Идентификация расчетного варианта.
Расчет выполняется согласно четырех расчетных случаев.
Для выяснения к какому из них относится конкретный расчет предварительно определяют
F1=(sinv1/cosj1)sina1; (29)
F2=[sinv1 exp(q(tgj1)/cosj1]sine1; (30)
В выражениях (29, 30)
a1=90°+j1-v1; (33)
q=90°+j1-v1-e1; (34)
1 расчетный случай получаем при
2 расчетный случай при
h1/B>F1; h1/B>F2 (36)
3 расчетный случай при
h1/B>F1; h1/B<F2 (37)
4 расчетный случай при
h1/B<F1; h1/B>F2 (38)
В выражениях (35-38) h1 - мощность верхнего слоя грунта, r - определяют согласно (4), где n=C1/tgj1
При
(39)
объемлющая поверхность скольжения проходит в пределах мощности верхнего слоя, т.е. расчет в этом случае проводится по схеме однородного основания.
Участок поверхности скольжения, очерченный по логарифмической спирали начинается и заканчивается в нижнем слое грунта (рис. 2).
Рис. 2. Расчетная схема несущей способности слоистого основания. Случай I
Расчет выполняют графоаналитическим методом. Для построения кинематической схемы разрушения используют формулы:
(42)
(43)
(44)
Положение точки f и очертание логарифмической спирали находят с помощью выражения
(46)
Построение силового многоугольника приводит к искомой результирующей предельного сопротивления основания. При различных сцеплениях слоев к массовым силам элементов зон нижнего слоя добавляют составляющие
(47)
где l для соответствующих участков: v1, e1, a1, q находят по формулам (31-34).
2.3. Второй расчетный случай.
Логарифмическая спираль начинается и заканчивается в верхнем слое, частично проходя через нижний (рис. 3).
Рис. 3. Расчетная схема несущей способности слоистого основания. Случай II.
Угол q1 определяется из уравнения
sin(a1+q1)exp(q1)tgj1=h1cosj1/Bsinv1, (48)
где a1 определяется из (33), v1 из (31). Затем определяют угол q1¢ по формуле
где e1, a1 и e2, a2 определяется соответственно согласно (32, 33) и (41, 42). Для нахождения точки n построения дуги логарифмической спирали mn следует отложить отрезок m0 под углом
который равен
и провести линию 0n под углом q²1 найденным из уравнения
(51)
и пользуясь уравнением построить участок mn поверхности скольжения.
Построив mn и определив графически угол q3 достраивают участок спирали gn и определяют
(52)
Последовательным построением многоугольников сил для каждой из зон находят результирующую предельного сопротивления R. При этом равнодействующие давлений на плоскостях am и ag отклонены от нормалей, на угол j1, а линии действия реакций Rim и Rng проходят через точку a и через точки пересечения касательных, проведенных через концы соответствующих участков спирали. Линия действия Rmn проходит через точку 0 и точку пересечения касательных, проведенных из концов участка спирали mn.
2.4. Третий расчетный случай.
Логарифмическая спираль начинается в верхнем слое и заканчивается в нижнем (рис. 4).
Рис. 4. Расчетная схема несущей способности слоистого основания. Случай III.
Угол q1, участок спирали mi направление Rmi определяются также как и в предыдущем случае. Угол q1²=q¢-q1¢, где q¢ определяется по формуле (45), q - из (49). Участок спирали где вычисляют по формуле (50). Остальные процедуры расчета совпадают с предыдущими случаями.
2.5. Четвертый расчетный случай
Логарифмическая спираль начинается в нижнем слое, а заканчивается в верхнем (рис. 5).
Рис. 5. Расчетная схема несущей способности слоистого основания. Случай IV.
Для построения участка спирали используются формулы
(53)
(54)
где v2 определяется по формуле (40); угол q1² находят из уравнения:
(55)
Для построения участка спирали mi используется уравнение
(56)
где q0 угол определяемый из чертежа. Аналогично находится проходящая через точку q, вспомогательная поверхность скольжения S1qf1f2f3, при построении которой точки 0,a являются соответственно полюсами логарифмических спиралей qf1 и f1f2. При построении многоугольников сил учитывают, что Rf1f2 Rmi проходят через точку a, а Rqf1 и Rri через точку 0; силы Sqs1=Sns.
Примечание: Во всех расчетных случаях для прямоугольной подошвы сооружения следует результирующую предельного сопротивления основания определять по формуле (57).
где - составляющие Fu.eq которые соответствуют:
- массовым силам;
- сцеплению;
- нагрузке на свободной поверхности.
Указанные составляющие выделяются из Fu.eq на чертеже многоугольника сил, соответствующего плоской задаче (протяженному в плане сооружению)
2.6. Расчет многослойных нескальных оснований по несущей способности при сейсмических воздействиях.
Расчетные процедуры проводятся аналогично предыдущим случаям.
Построение зон предельного напряженного состояния производится графически с помощью зависимостей
(58)
(59)
(60)
(61)
(62)
где r - выясняется согласно (4) и примечаний п.1.1, а индекс i - означает принадлежность к слою i соответствующих обозначений.
На рис. 6 приведена кинематическая схема для трехслойного основания. Графическая последовательность определения результирующей предельного сопротивления основания приведена на рис. 7-9.
Для определения несущей способности прямоугольной подошвы необходимо использовать формулу (57). Учет сцепления проводится в соответствии с указаниями п.2.2.
Примечание: Методику можно использовать для расчета слоистых оснований без сейсмических воздействий. При этом следует принять w=0, а r соответствующим формуле (23) во всех формулах и построениях настоящего приложения.
Рис. 6. Кинематическая схема к расчету несущей способности многослойного основания.
Рис. 7. Элементы зон предельного напряженного состояния и соответствующие им многоугольники сил.
Рис. 8. Продолжение графической последовательности расчета несущей способности многослойного основания.
Рис. 9. Продолжение последовательности
Надежность основания по несущей способности определяется как вероятность непотери устойчивости по формуле
(63)
где - среднее значение несущей способности
- среднее значение результирующей приведенной нагрузки;
vR - среднеквадратическое отклонение величины результирующей приведенной нагрузки на основание, передаваемой сооружением.
Коэффициенты
(66)
(67)
где `j, `c, `d - средние значения соответственно угла внутреннего трения, сцепления грунта основания и угла отклонения результирующей приведенной нагрузки от нормали;
vj, vc, vd - их среднеквадратические отклонения;
(68)
Для удобства расчетов Dj и Dd целесообразно принимать равными 1-2°, DС =10-20 кПа (0,1-0,2 кг/см2) однако не более соответственно vj, vc, vd.
Определение R*(…) в выражениях (65-68) ведется для тех значений аргументов, которые указаны в скобках, в соответствии с зависимостями Приложения I.
Ф*(x) - функция, значения которой следует определять по табл. 8.
Пример расчета. Исходные данные: `R=30000 кН/м, vR=3000 кН/м, d=10 м, g=10 кН/м3, q=100 кПа, `j=30°, `d=10°, `c=150 кПа, vj=2°, vd=2°, vc=20 кПа. Принимаем Dj=2°, Dd=1°, DС=10 кПа.
Вычисляем: j1=32°, j2=28°, С1=160 кПа, С2=140 кПа, d1=11°, d2=9°, R*(`j, c, d2)=54198 кН/м, R*(j1, `c, `d)=65040 кН/м, R*(j2, `c, `d)=45653 кН/м, R*(`j, `c, d1)=52013 кН/м, R*(`j, c, d1)=56396 кН/м, R*(`j, c1, `d)=56477 кН/м, R*(`j, c2, `d)=51919 кН/м, x=2,02, Р=0,9782.
Таблица 10
x |
1,20 |
1,25 |
1,20 |
1,35 |
1,40 |
1,45 |
1,50 |
Ф*(x) |
0,8849 |
0,8944 |
0,9032 |
0,9115 |
0,9192 |
0,9265 |
0,9332 |
x |
1,55 |
1,60 |
1,65 |
1,70 |
1,75 |
1,80 |
1,85 |
Ф*(x) |
0,9394 |
0,9452 |
0,9505 |
0,9554 |
0,9599 |
0,9641 |
0,9678 |
x |
1,90 |
1,95 |
2,00 |
2,50 |
3,00 |
3,50 |
3,80 |
Ф*(x) |
0,9713 |
0,9744 |
0,9772 |
0,9938 |
0,9986 |
0,9998 |
0,9999 |
1. Состав и объемы натурных наблюдений устанавливаются проектом натурных наблюдений и исследований, который являются неотъемлемой частью проекта реакторного отделения и включают в себя:
программу;
проект размещения КИА;
инструкцию по проведению наблюдений;
критерии оценки состояния основания и сооружения;
смету.
2. Программой натурных наблюдений и исследований должны быть определены их задачи, состав, сроки и объем. Программа должна охватывать все виды наблюдений и исследований, проводимых на объекте в строительный, пусковой и эксплуатационный периоды.
3. Проект разрешения КИА составляется в соответствии с программой и в нем должны быть установлены тип и конструкция измерительных приборов, оборудования и устройств, определено их размещение, коммутация, коммуникации, наблюдательные пульты.
4. Инструкцией должны быть определены методы установки и режим эксплуатации приборов и измерительных устройств, методика проведения измерений, методика обработки данных и состав отчетной документации.
5. Оценка состояния основания и сооружения по данным наблюдений должна производиться по критериям, которые разрабатываются проектом для строительного, пускового и эксплуатационного периодов. В качестве критериев рекомендуется устанавливать предельно допустимые величины осадок и кренов в различные периоды, уровни и химический состав подземных вод и т.д.
6. Смета должна включать стоимость натурных наблюдений в строительный и пусковой периоды, а также стоимости наблюдений и исследований в период эксплуатации.
7. Натурные наблюдения разделяются на контрольные и специальные.
Проведение контрольных наблюдений с помощью КИА на всех реакторных отделениях обязательно в строительный, пусковой и эксплуатационной периоды.
К контрольным наблюдениям следует относить:
периодическое нивелирование контрольных марок;
наблюдения за режимом работы противофильтрационных и дренажных устройств.
Специальные натурные наблюдения и исследования рекомендуется проводить на реакторных отделениях, имеющих существенные особенности в конструкции, геологии и гидрогеологии основания.
К специальным следует относить наблюдения, предназначенные для проверки проектных изучение отдельных вопросов проектирования и строительства, а также решения научных задач. Специальные наблюдения в основаниях реакторных отделений проводятся для изучения:
парового давления при консолидации глинистых грунтов;
деформаций и напряжений на контакте сооружения с основанием;
послойных перемещений (осадки и горизонтальные смещения) в толще основания;
изменение химического состава подземных вод;
сейсмических воздействий.
СОДЕРЖАНИЕ
РАЗРАБОТАНЫ институтом "Атомэноргопроект" Минатомэнерго" СССР (И.А.Бердичевский - руководитель темы, Н.К.Архангельский, А.К.Беляничев, М.Л.Клоницкий, В.В.Майборода, Г.Ф.Нестеренко, В.С.Трифонова, Б.Л.Горловский, д-р техн. наук А.Е.Саргсян, канд. техн. наук М.Ю.Гарицелов);
НИИОСПом им. Горсеванова Госстроя СССР (д-р техн. наук В.А.Ильичев - руководитель темы, д-р техн. наук К.Е.Егоров, канд. техн. наук Б.В.Бахолдин, канд. техн. наук Л.Р.Ставницер);
ВНИИГом им. Веденеева Минэнерго СССР (д-р техн. наук А.Л.Гольдин - руководитель темы, канд. техн. наук Д.Д.Сапегин, канд. техн. наук Р.А.Ширяев, Т.Ф.Липовецкая);
МИСИ им. Куйбышева Минвуза СССР (д-р техн. наук С.Б.Ухов - руководитель темы, д-р техн. наук З.Г.Тер-Мартиросян, канд. техн. наук И.В.Дудлер);
КИСИ Минвуза УССР (канд. техн. наук И.П.Бойко - руководитель темы);
ОИИМФ Минморфлота СССР (д-р техн. наук И.И.Яковлев - руководитель темы, канд. техн. наук Школа А.В.).
ВНЕСЕНЫ И ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ институтом "Атомэнергопроект" Минатомэнерго СССР
СОГЛАСОВАНО: с ГОССТРОЕМ СССР
с ГОСАТОМЭНЕРГОНАДЗОРОМ
с ГКАЭ
с Минэнерго СССР
Расположен в: |
---|
Источник информации: https://internet-law.ru/stroyka/text/8250
На эту страницу сайта можно сделать ссылку:
На правах рекламы:
© Антон Серго, 1998-2024.
|
Разработка сайта |
|