Полное меню
- Актуальное
законодательство - Интернет
и право- - Рассылка ''Закон есть закон''
- - Форум сайта (архив)
- - Законодательство
- - Судебная практика (необычная)
- - Судебная практика (авторская)
- - Процедура UDRP и и решения WIPO
- - Книги серии ''Интернет и Право''
- - Книги в открытом доступе
- - Учебный курс ''Интернет и Право''
- - Учебный курс ''Доменные споры''
- - Литература по ''Интернет и Право''
- - Литература по интел. собственности
- - Научный уголок (работы гостей)
- - Авторские публикации
- Информационные
материалы - ЮРИДИЧЕСКИЕ
УСЛУГИ- - Перечень юридических услуг
- - Карта юридических услуг
- - Юридическая консультация
- - Доменные споры (RU), авторское право
- - Международный суд по доменам (COM)
- - Защита прав на маркетплейсе (WB, Ozon)
- - Защита прав в соцсетях (Vk, Ok, FB)
- - Купля-продажа домена, сайта, ПО
- - Досудебное урегулирование конфликта
- - Защита чести и деловой репутации
- - Отмена блокировки сайта/домена РКН
- - ФАС: товарные знаки, авторское право
- - Регистрация ПО/сайта (Роспатент)
- - Юридическая проверка домена
- - Нотариальное заверение сайтов
- - Способы и формы оплаты услуг
- - Мы в СМИ
- - О компании, клиенты
- - Наши дела и победы
- - Контакты и реквизиты
- Информация
о сайте -
ОписаниеИсточник публикации М.: Стандартинформ, 2021 Примечание к документу Документ утратил силу с 01.06.2024 в связи с истечением срока действия, установленного Приказом Росстандарта от 18.05.2021 N 34-пнст. Взамен введен в действие ГОСТ Р 71404-2024, утв. Приказом Росстандарта от 05.08.2024 N 1022-ст. Текст данного документа приведен с учетом поправки, введенной в действие с 30.10.2021, опубликованной в "ИУС", N 11, 2021; поправки, введенной в действие с 10.05.2022, опубликованной в "ИУС", N 6, 2022. Документ введен в действие с 01.06.2021 на период до 01.06.2024 (Приказ Росстандарта от 18.05.2021 N 34-пнст). Название документа "ПНСТ 542-2021. Предварительный национальный стандарт Российской Федерации. Дороги автомобильные общего пользования. Нежесткие дорожные одежды. Правила проектирования" (утв. и введен в действие Приказом Росстандарта от 18.05.2021 N 34-пнст) "ПНСТ 542-2021. Предварительный национальный стандарт Российской Федерации. Дороги автомобильные общего пользования. Нежесткие дорожные одежды. Правила проектирования"
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
АПВГК | - | автоматический пункт весового и габаритного контроля; |
БНД | - | битум нефтяной дорожный; |
ВСО | - | верхний слой основания; |
ВСП | - | верхний слой покрытия; |
ГПС | - | гравийно-песчаная смесь; |
ДКЗ | - | дорожно-климатическая зона; |
НДС | - | напряженно-деформированное состояние; |
НМР | - | номинально максимальный размер минерального заполнителя асфальтобетона; |
НСП | - | нижний слой покрытия; |
ПБВ | - | полимерно-битумное вяжущее; |
ПГС | - | песчано-гравийная смесь; |
УГВ | - | уровень грунтовых вод; |
УПВ | - | уровень поверхностных вод; |
ЩГПС | - | щебеночно-гравийно-песчаная смесь; |
ЩМА | - | щебеночно-мастичный асфальтобетон; |
ЩПС | - | щебеночно-песчаная смесь; |
SMA | - | щебеночно-мастичный асфальтобетон, запроектированный по системе объемно-функционального проектирования в соответствии с ГОСТ Р 58401.2. |
5.1 К нежестким дорожным одеждам относят дорожные одежды со слоями, устроенными из асфальтобетона разного вида, из материалов и грунтов, укрепленных органическими, неорганическими вяжущими и комплексными вяжущими, а также из зернистых материалов (ЩПС, ЩГПС, ГПС, ПГС, песка, щебня, шлака, гравия и др.).
Классификацию дорожных одежд принимают в соответствии с ГОСТ Р 59120.
5.2 Конструкции дорожных одежд, их общая толщина и толщина отдельных слоев, а также применяемые материалы должны обеспечивать стабильную во времени сплошность, ровность и шероховатость покрытия при воздействии расчетных транспортных нагрузок.
5.3 Запроектированные дорожные одежды должны быть не только прочными и надежными в эксплуатации, но экономичными и наименее материалоемкими, особенно по расходу дорогостоящих материалов и энергоресурсов, а также должны соответствовать экологическим требованиям. Тип покрытия и выбор конструкций дорожных одежд обосновывают технико-экономическими расчетами.
5.4 При проектировании дорожных одежд необходимо выбирать дорожно-строительные материалы и назначать их рациональное размещение в конструкции с учетом грунтово-гидрологических условий земляного полотна.
5.5 Проектирование дорожной одежды представляет собой единый процесс конструирования и расчета дорожной одежды и рабочего слоя земляного полотна на прочность, морозоустойчивость и осушение с технико-экономическим обоснованием вариантов.
Проектирование дорожной одежды состоит из следующих последовательно выполняемых этапов:
- конструирование - предварительное назначение конструкций дорожных одежд;
- расчет - проверка предварительно назначенных дорожных одежд на прочность (по допускаемому упругому прогибу, сдвигоустойчивости рабочего слоя земляного полотна и конструктивных слоев из малосвязных материалов, сопротивлению слоев из асфальтобетона и промежуточных монолитных слоев основания усталостному разрушению от растяжения при изгибе), морозоустойчивость и осушение;
- технико-экономическое сравнение вариантов дорожных одежд, заключающееся в выборе наиболее целесообразного варианта с учетом строительных и эксплуатационных затрат до следующего капитального ремонта, определенных в соответствии с ГОСТ 33100 и действующими нормативными документами и технической документацией в данной области.
Рекомендуется запроектированную дорожную одежду дополнительно проверять на устойчивость к колееобразованию в соответствии с действующими нормативными документами в данной области.
5.6 Расчеты дорожных одежд выполняют для однотипных участков дороги, имеющих:
- один тип земляного полотна (насыпь, нулевые отметки или выемка);
- схожие грунтово-гидрологические условия (один вид грунта и одна схема увлажнения грунта рабочего слоя земляного полотна;
- близкую приведенную интенсивность движения (отличающуюся не более чем на 10%).
5.7 Дорожные одежды по ширине проезжей части проектируют, как правило, равнопрочными, при этом следует учитывать положения 7.2.1.
5.8 При проектировании дорожных одежд для конкретных объектов или при разработке типовых конструкций дорожных одежд наряду с положениями настоящего стандарта следует учитывать данные научно-практического опыта (в том числе в части применения местных материалов требуемого качества (при их наличии), уточнения их расчетных характеристик и т.п.), отраженного в документах, утвержденных в установленном порядке.
5.9 Дорожные одежды переходного и низшего типа на автомобильных дорогах с низкой интенсивностью движения конструируют и рассчитывают в соответствии с ГОСТ Р 58818 и ПНСТ 371-2019. При конструировании и расчете дорожных одежд капитального и облегченного типов на дорогах с низкой интенсивностью движения следует руководствоваться настоящим стандартом с учетом требований ГОСТ Р 58818.
6.1 Задачи конструирования дорожных одежд
Задачами конструирования дорожных одежд являются:
- обоснование типов дорожных одежд и вида покрытия;
- назначение числа конструктивных слоев и выбор материалов для их устройства, размещение их в конструкции в такой последовательности, чтобы с учетом изменения НДС от колесной нагрузки, климатических и грунтово-гидрологических условий наилучшим образом проявлялись их прочностные, деформативные и теплоизолирующие свойства;
- назначение толщин слоев (минимальных, максимальных толщин и шага перебора);
- назначение мероприятий по обеспечению морозоустойчивости дорожной конструкции с учетом ДКЗ, типа грунта рабочего слоя земляного полотна и схемы его увлажнения на различных участках;
- назначение мероприятий по осушению дорожных одежд и снижению притока воды.
6.2 Конструирование дорожных одежд проводят, учитывая следующие факторы:
- категорию дороги;
- интенсивность и состав движения;
- ДКЗ и подзону;
- вид грунта рабочего слоя земляного полотна;
- схему увлажнения грунта рабочего слоя земляного полотна;
- наличие и качество дорожно-строительных материалов;
- возможность стадийного усиления дорожной одежды путем устройства сверху новых слоев покрытия по мере увеличения интенсивности движения;
- наличие производственных баз, дорожно-строительной техники и механизмов.
6.3 При конструировании дорожных одежд необходимо руководствоваться следующим:
- тип дорожной одежды и вид покрытия должны удовлетворять транспортно-эксплуатационным требованиям, предъявляемым к автомобильной дороге соответствующей категории, в зависимости от ожидаемого состава и интенсивности движения с учетом их изменения в течение принятых межремонтных сроков эксплуатации дорожной одежды;
- конструкции дорожных одежд могут быть повторного применения (типовыми) или разрабатываться индивидуально для каждого участка или ряда участков дороги, характеризующихся сходными природными условиями (грунт рабочего слоя земляного полотна, условия его увлажнения, климат, обеспеченность местными материалами, при наличии, и др.) и расчетными нагрузками. При выборе конструкции для данных условий предпочтение следует отдавать проверенной на практике типовой конструкции;
- в районах, не обеспеченных стандартными минеральными материалами, допускается применять местные минеральные материалы (при наличии), побочные продукты промышленности и грунты. Местные минеральные материалы, побочные продукты промышленности и грунты при необходимости могут быть улучшены обработкой их вяжущими (цемент, битум, известь, активные золы уноса и др.);
- конструкции дорожных одежд должны быть технологичными и обеспечивать возможность максимальной механизации и индустриализации дорожно-строительных процессов. Для достижения этой цели число слоев и видов материалов в конструкции должно быть минимальным;
- необходимо учитывать реальные условия проведения строительных работ (летняя или зимняя технология и др.).
6.4 Конструктивные слои дорожных одежд по своему функциональному назначению и их минимальные толщины в уплотненном состоянии принимают в соответствии с ГОСТ Р 59120.
6.5 Слой износа непосредственно воспринимает воздействие колес автомобильного транспорта и погодно-климатических факторов и обеспечивает требуемые транспортно-эксплуатационные качества покрытия.
Функцию слоя износа могут выполнять защитные слои из различных материалов или (при отсутствии защитного слоя) ВСП.
Толщину защитного слоя назначают в зависимости от применяемых материалов, технологии устройства и не учитывают в расчете на прочность и морозоустойчивость. Рекомендуемые материалы (технологии) для устройства защитных слоев и слоев износа приведены в ГОСТ Р 58422.1.
В случае, когда функцию слоя износа выполняет ВСП, при расчете дорожных одежд на прочность и морозоустойчивость толщина верхнего слоя, принятая с учетом требований к минимальной толщине слоя по ГОСТ Р 59120, должна быть уменьшена на величину максимально допустимой глубины колеи в соответствии с ГОСТ Р 50597.
Периодичность проведения работ по восстановлению слоя износа из различных материалов устанавливают в соответствии с ГОСТ Р 58861.
6.6 При конструировании дорожных одежд необходимо учитывать, что процесс деформирования и прочностные качества материалов, содержащих органическое вяжущее, обусловливающие проявление упруго-вязко-пластических свойств композиции, существенно зависят от температуры и режима нагружения (скорости изменения и продолжительности действия нагрузки), тогда как свойства зернистых материалов (щебеночных, гравийных и подобных им), а также материалов и грунтов, укрепленных неорганическими вяжущими, сравнительно мало зависят от температуры и режима нагружения.
6.7 Материалы в дорожной одежде рекомендуется располагать таким образом, чтобы модули упругости материалов слоев основания уменьшались сверху вниз.
6.8 Расположение неукрепленных зернистых материалов между слоями из материалов или грунтов, укрепленных вяжущими, не рекомендуется.
6.9 В конструкциях дорожных одежд на контакте конструктивных слоев из минеральных материалов (фракционированный щебень, ЩПС, ЩГПС, ГПС, ПГС и т.д.) с конструктивными слоями из песка или с грунтом земляного полотна рекомендуется применение геосинтетических материалов по ГОСТ Р 56338 и ГОСТ Р 56419, эффективность применения которых подтверждена соответствующими расчетами.
Для повышения трещиностойкости слоев из асфальтобетона могут быть предусмотрены специальные трещинопрерывающие прослойки из различных материалов, в том числе геосинтетических материалов по ГОСТ Р 55029, эффективность которых подтверждена соответствующими расчетами.
6.10 Дорожные одежды автомобильных дорог должны быть запроектированы так, чтобы обеспечивать безотказную работу в течение расчетного межремонтного срока службы дорожной одежды со значениями предельного коэффициента разрушения в соответствии с ГОСТ Р 59120 на последний год межремонтного срока службы в зависимости от капитальности дорожной одежды и категории. Дорожные одежды проектируют с таким расчетом, чтобы за межремонтный срок не возникло недопустимых разрушений и остаточных деформаций, а воздействие природных факторов не приводило к недопустимым деформациям морозного пучения.
6.11 Конструирование покрытий и оснований дорожных одежд капитального и облегченного типов
6.11.1 Для устройства асфальтобетонных слоев дорожных одежд капитального и облегченного типа применяют следующие материалы:
- ЩМА по ГОСТ Р 58401.2 и ГОСТ Р 58406.1;
- асфальтобетоны по ГОСТ Р 58401.1 и ГОСТ Р 58406.2.
На автомобильных дорогах категорий I - III в ВСП рекомендуется применять ЩМА.
На автомобильных дорогах категорий I - III при количестве приложений приведенной нагрузки более 5,6 млн в слоях покрытия рекомендуется применение асфальтобетонов на модифицированном битумном вяжущем, а также ПБВ. В тех же условиях при технико-экономическом обосновании допускается применение в ВСО асфальтобетонов на модифицированном битумном вяжущем, а также ПБВ.
Методика и пример определения условий движения при назначении вида асфальтобетонной смеси представлены в приложении А.
Методика и примеры определения расчетных температур слоя и назначения допустимых к применению марок битумного вяжущего в соответствии с требованиями ГОСТ Р 58400.1, ГОСТ Р 58400.2, ГОСТ Р 58400.3, ПНСТ 397-2020, ГОСТ 33133 и ГОСТ Р 58829 представлены в приложении Б.
Толщину слоев из асфальтобетона рекомендуется назначать близкой к минимальной и уточнять расчетом.
6.11.2 При выборе материалов для слоев основания необходимо учитывать капитальность (тип) дорожной одежды, вид покрытия, а также механические и теплофизические свойства материалов и грунтов.
На дорогах с капитальным типом дорожных одежд под слоями из асфальтобетона целесообразно устраивать слой основания преимущественно из материалов, укрепленных неорганическими, органическими и комплексными вяжущими.
При применении материалов, обработанных неорганическими вяжущими, толщина вышележащих слоев асфальтобетона и материалов, содержащих органическое вяжущее, для ограничения появления "отраженных" трещин в слоях из асфальтобетона, должна быть не менее толщины слоя основания, укрепленного неорганическими вяжущими. Минимальная толщина слоев, слоев асфальтобетона и материалов, содержащих органическое вяжущее, с учетом слоя износа, должна быть 22 см для дорожных одежд капитального типа и 16 см - для дорожных одежд облегченного типа.
В случаях применения материалов, обработанных комплексными вяжущими, а также медленно твердеющими минеральными вяжущими, толщина вышележащих слоев, обработанных органическими вяжущими, может быть уменьшена на 20%, а в условиях жаркого и сухого климата (в ДКЗ IV и V) - на 30% при соответствии конструкции всем требованиям расчета на прочность и морозоустойчивость.
Под слоем основания из укрепленных материалов рекомендуется устраивать основание из ЩПС или ЩГПС, а также из фракционированного щебня, устраиваемого по способу заклинки.
В конструкциях дорожных одежд облегченного типа, под покрытием из асфальтобетона, основание рекомендуется устраивать из ЩПС, ЩГПС или из фракционированного щебня, устраиваемого по способу заклинки.
6.11.3 Для дополнительного слоя основания применяют зернистые материалы: ГПС, ПГС, ЩПС, ЩГПС и пески классов I и II по ГОСТ 32824 с модулем крупности не менее 1,8.
Значение коэффициента фильтрации дренирующего слоя устанавливают расчетом. При этом минимальное значение коэффициента фильтрации в насыпях должно быть не менее 1 м/сут, в нулевых отметках и выемках - не менее 2 м/сут.
Допускается устраивать дополнительный слой основания, выполняющий функцию морозозащитного слоя, из песка, ГПС, ПГС, ЩПС и ЩГПС, обработанных вяжущими.
6.11.4 Конструкции дорожных одежд в местах остановок общественного транспорта, на регулируемых пересечениях и в других местах изменения скорости или движения на пониженных скоростях должны обеспечивать повышенную сдвигоустойчивость при высоких летних температурах. Для обеспечения этого требования в основании рекомендуется применение асфальтобетонных смесей с номинально максимальным размером зерен минерального заполнителя 22,4 мм и более, под асфальтобетоном - минеральных материалов, укрепленных вяжущими. Необходимость изменения конструкции на каждом таком участке должна быть обоснована с точки зрения технологичности производства работ и их экономической целесообразности.
6.12 Конструирование покрытий и оснований дорожных одежд переходного типа
6.12.1 В соответствии с ГОСТ Р 59120 дорожные одежды переходного типа устраивают на дорогах категории IV.
При проектировании дорожных одежд с покрытием переходного типа необходимо стремиться к тому, чтобы конструкции состояли из двух слоев: покрытия и основания.
Покрытие устраивают из следующих материалов:
- щебня прочных пород по способу заклинки без применения вяжущих материалов;
- ЩПС и ЩГПС;
- грунтов и малопрочных каменных материалов (с маркой по дробимости менее 600), укрепленных различными вяжущими;
- булыжного и колотого камня (мостовые) и др.
Основание устраивают из следующих материалов:
- ЩПС и ЩГПС;
- щебня по способу заклинки;
- ГПС;
- ПГС, песков классов I и II по ГОСТ 32824 с модулем крупности не менее 1,8.
Значение коэффициента фильтрации дренирующего слоя устанавливают расчетом. При этом минимальное значение коэффициента фильтрации в насыпях должно быть не менее 1 м/сут, в нулевых отметках и выемках - не менее 2 м/сут.
6.12.2 Если конструктивные слои из минеральных материалов (фракционированный щебень, ЩПС, ЩГПС, ГПС и т.д.) укладывают непосредственно на грунт земляного полотна, то следует предусматривать прослойку, препятствующую взаимопроникновению материалов смежных слоев. В качестве материалов прослойки допускается применять геосинтетические материалы по ГОСТ Р 56419, мелкий щебень с размером зерен не более 16 мм, высевки, ГПС, крупные и средние пески, непылеватые шлаки, непучинистые золошлаки, а также слой из грунта, укрепленного вяжущими.
6.13 Требования к рабочему слою земляного полотна
6.13.1 Величина общего модуля упругости на поверхности рабочего слоя земляного полотна (при расчетной влажности грунта земляного полотна) в зависимости от ДКЗ должна быть не ниже следующих значений:
- 60 МПа - в ДКЗ I и II;
- 53 МПа - в ДКЗ III;
- 45 МПа - в ДКЗ IV, V.
Примечание - В ДКЗ I в зоне распространения многолетнемерзлых грунтов дополнительно должны быть учтены характер многолетнемерзлых грунтов, их температурный и водный режим, а также влияние толщины деятельного слоя и многолетнемерзлого грунта на прочность дорожной одежды.
6.13.2 Для достижения требований 6.13.1 могут быть выполнены следующие мероприятия:
- устройство рабочего слоя из непучинистых или слабопучинистых грунтов (в ДКЗ II и III в соответствии с ГОСТ Р 59120);
- укрепление грунта верхней части рабочего слоя вяжущими или местными материалами;
- стабилизация грунта рабочего слоя.
Для дорог категорий I - III толщина рабочего слоя земляного полотна должна быть не менее 0,5 м считая от низа конструкции дорожной одежды.
При отсутствии в рабочем слое укрепленных или стабилизированных грунтов, рабочий слой в ДКЗ II и III должен состоять из непучинистых или слабопучинистых грунтов.
В условиях ДКЗ IV и V рабочий слой должен состоять из ненабухающих и непросадочных грунтов на глубину не менее 0,8 м от поверхности покрытия.
6.13.3 При невозможности применения непучинистых и слабопучинистых грунтов в рабочем слое земляного полотна допускается применять пучинистые грунты, при этом верхнюю часть рабочего слоя земляного полотна необходимо укреплять на глубину не менее 0,30 м. При укреплении верхней части рабочего слоя земляного полотна общий модуль упругости на поверхности рабочего слоя определяют расчетом, и он должен быть не менее значений, приведенных в 6.13.1. Проверку дорожной одежды на морозоустойчивость выполняют с учетом толщины укрепленного грунта рабочего слоя. Расчет конструкции дорожной одежды по условию сдвигоустойчивости грунта рабочего слоя, укрепленного вяжущим, не проводят.
6.13.4 Стабилизацию грунта рабочего слоя выполняют на всю его толщину для грунтов, имеющих модуль упругости менее требуемого значения согласно 6.13.1 и расчетную относительную влажность Wр >= 0,70Wт (где Wт - влажность на границе текучести, %). Расчетные механические характеристики стабилизированного грунта (модуль упругости, удельное сцепление cN и угол внутреннего трения 
) принимают в зависимости от примененного стабилизатора в соответствии с действующими нормативными документами в данной области и уточняют по данным лабораторных испытаний. Проверку дорожной одежды на морозоустойчивость выполняют без учета изменения пучинистых свойств грунта рабочего слоя при его стабилизации. Расчет конструкции дорожной одежды по условию сдвигоустойчивости стабилизированного грунта рабочего слоя выполняют с расчетными параметрами стабилизированного грунта.
) принимают в зависимости от примененного стабилизатора в соответствии с действующими нормативными документами в данной области и уточняют по данным лабораторных испытаний. Проверку дорожной одежды на морозоустойчивость выполняют без учета изменения пучинистых свойств грунта рабочего слоя при его стабилизации. Расчет конструкции дорожной одежды по условию сдвигоустойчивости стабилизированного грунта рабочего слоя выполняют с расчетными параметрами стабилизированного грунта.7.1 Нормативные и расчетные нагрузки
7.1.1 Расчет дорожных одежд следует выполнять на нормативную нагрузку от одного колеса нагрузки АК согласно ГОСТ 32960. Равномерно распределенную нагрузку q вдоль направления движения не учитывают.
Значения осевой нормативной нагрузки следует принимать на автомобильных дорогах:
- с капитальным типом дорожной одежды - 115 кН;
- с облегченным и переходным типами дорожных одежд - 100 кН.
Давление колеса на покрытие от нормативной нагрузки АК при расчете дорожных одежд следует считать равномерно распределенным по площади отпечатка колеса, принимаемого в форме круга.
Нормативное давление p следует принимать равным:
- 0,8 МПа - для автомобильных дорог с капитальными дорожными одеждами;
- 0,6 МПа - для автомобильных дорог с облегченными и переходного типа дорожными одеждами.
При расчете на кратковременную нагрузку вводят коэффициент динамичности kдин = 1,3.
Расчетные параметры нормативных нагрузок принимают по таблице 1.
Таблица 1
Группа расчетной нагрузки | Нормативная статическая нагрузка Pст, кН | Расчетные параметры нагрузки | ||
на ось | на колесо | Давление на покрытие p, МПа | Диаметр Dд/Dст, см | |
А-10 | 100 | 50,0 | 0,6 | 37,1/32,6 |
А-11,5 | 115 | 57,5 | 0,8 | 34,5/30,3 |
Примечание - В числителе приведен диаметр Dд для движущегося колеса, в знаменателе Dст - для неподвижного колеса. | ||||
7.1.2 В случае, когда в составе движения проектируемой дороги предусматривается регулярное обращение автомобилей с осевой нагрузкой, превышающей нормативную нагрузку АК более чем на 5%, в количестве более 5%, за расчетную осевую нагрузку следует принимать максимальную нагрузку на наиболее нагруженную ось автомобиля.
В этом случае Dст и Dд, см, с округлением до первого знака после запятой, вычисляют по формулам:
(1)
(2)где Qст - нагрузка на колесо наиболее загруженной оси, кН;
p - давление на покрытие, МПа;
kдин - коэффициент динамичности, равный 1,3.
7.2 Учет интенсивности движения
7.2.1 При проектировании дорожной одежды целесообразно основываться на среднесуточной интенсивности движения в обоих направлениях, определяемой как сумма интенсивностей в каждом направлении. В случаях, когда разница между интенсивностями по направлениям движения составляет более 10% и между ними имеется разделительная полоса, расчет и конструирование дорожной одежды допускается выполнять для каждого направления движения отдельно с учетом фактической интенсивности движения для каждого направления. В случаях, когда разница между интенсивностями по направлениям движения составляет более 10% и между ними отсутствует разделительная полоса, конструкцию дорожной одежды на обоих направлениях движения принимают одинаковой, а сумму интенсивности движения в обоих направлениях принимают равной удвоенной наибольшей интенсивности движения по направлениям.
7.2.2 При расчете дорожных одежд используют следующие характеристики, отражающие интенсивность воздействия на нее подвижной нагрузки:
- приведенное к расчетной нагрузке среднесуточное (на конец межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту) число проездов всех колес, расположенных по одному борту расчетного автомобиля, в пределах одной полосы проезжей части (приведенная интенсивность движения к воздействию расчетной нагрузки Nр);
- суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки к точке на поверхности покрытия за межремонтный срок проведения работ по капитальному ремонту 
.
.7.2.3 Приведенную интенсивность движения к воздействию расчетной нагрузки Nр на полосу движения на конец межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту Tсл вычисляют по формуле
где fпол - коэффициент распределения интенсивности движения для самой нагруженной полосы движения, зависящий от числа полос движения, принимаемый при отсутствии данных натурных наблюдений по таблице 2. На перекрестках и подходах к ним (в местах перестроения потока автомобилей для выполнения левых поворотов и др.) при расчете одежды в пределах всех полос движения следует принимать fпол = 0,50, если общее число полос проезжей части проектируемой дороги три и более в обоих направлениях, в остальных случаях - по таблице 2;
Ni - число автомобилей i-й марки в одном или в обоих направлениях на конец срока службы дорожных одежд, ед./сут;
Si - коэффициент приведения воздействия на дорожную одежду транспортного средства i-й марки с нагрузкой на колесо Pi к расчетной нагрузке в соответствии с ПНСТ 541-2021;
n - общее число различных марок транспортных средств в составе транспортного потока.
Таблица 2
в зависимости от количества полос
Число полос движения в обоих направлениях | Коэффициент распределения интенсивности движения для самой нагруженной полосы движения fпол |
1 | 1,00 |
2 | 0,55 |
3 | 0,50 |
4 | 0,45 |
5 | 0,40 |
6 и более | 0,35 |
Коэффициенты приведения Si к расчетной нагрузке определяют:
- при отсутствии фактических данных о составе движения и осевых нагрузках с пунктов АПВГК допускается использовать коэффициенты приведения для транспортного потока в соответствии с разделом 7 ПНСТ 541-2021 и приложением Б ПНСТ 541-2021;
- при наличии фактических данных о составе движения и осевых нагрузках с пунктов АПВГК, рекомендуется использовать полученные данные для расчета коэффициентов приведения, используя методику раздела 8 ПНСТ 541-2021.
Суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
за нормативный срок службы дорожных одежд определяют по исходным данным интенсивности.
за нормативный срок службы дорожных одежд определяют по исходным данным интенсивности.Суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
за нормативный срок службы дорожных одежд, ед., при известных фактических интенсивностях движения по видам транспорта на 1-й год эксплуатации дороги, определяют по формуле
за нормативный срок службы дорожных одежд, ед., при известных фактических интенсивностях движения по видам транспорта на 1-й год эксплуатации дороги, определяют по формуле
где fпол - коэффициент распределения интенсивности движения для самой нагруженной полосы движения, зависящий от числа полос движения, принимаемый при отсутствии данных натурных наблюдений по таблице 2;
Kс - коэффициент суммирования, вычисляемый по формуле
(5)здесь q - показатель изменения интенсивности движения (знаменатель геометрической прогрессии), в случае, если q = 1 коэффициент Kс принимают равным Tсл;
Tсл - нормативный межремонтный срок службы дорожных одежд между капитальными ремонтами (в соответствии с ГОСТ Р 58861), годы;
Tрдг - расчетное число дней в году, зависящее от района проектирования, соответствующее определенному состоянию деформируемости дорожной конструкции, определяемое по таблице 3 и рисунку 1, дни;
kn - коэффициент, учитывающий вероятность отклонения суммарного движения от среднего ожидаемого (см. таблицу 4);
N1m - интенсивность движения m-й марки в 1-й год эксплуатации, ед./сут;
Sm сум - суммарный коэффициент приведения к расчетной нагрузке автомобиля m-й марки по ПНСТ 541-2021.
Таблица 3
от номера района по карте
Номер района на карте | Географические границы районов | Рекомендуемое значение Tрдг |
1 | Зона распространения вечномерзлых грунтов севернее семидесятой параллели | 70 |
2 | Севернее линии, соединяющей Онегу, Архангельск, Мезень, Нарьян-Мар, шестидесятый меридиан, до побережья Европейской части | 145 |
3 | Севернее линии, соединяющей Смоленск, Калугу, Рязань, Саранск, сорок восьмой меридиан, до линии, соединяющей Онегу, Архангельск, Мезень, Нарьян-Мар | 125 |
4 | Севернее линии, соединяющей Белгород, Воронеж, Саратов, Самару, Оренбург, шестидесятый меридиан, до линии районов 2 и 3 | 135 |
5 | Севернее линии, соединяющей Ростов-на-Дону, Элисту, Астрахань, Белгород, Воронеж, Саратов, Самару | 145 |
6 | Южнее линии Ростов-на-Дону, Элиста, Астрахань для Европейской части, южнее сорок шестой параллели - для остальных территорий, полуостров Крым | 205 |
7 | Восточная и Западная Сибирь, Дальний Восток (кроме Хабаровского и Приморского краев, Камчатской области), ограниченные с севера семидесятой параллелью, с юга - государственной границей | 130 - 150 (меньшие значения для центральной части) |
8 | Хабаровский и Приморский края, Камчатская область | 140 |
Примечание - Значения Tрдг на границах районов следует принимать по наибольшему из значений. | ||
расчетных дней в году Tрдг
Таблица 4
Тип дорожных одежд | Значение коэффициента kn для категории дорог | |||
I | II | III | IV | |
Капитальный | 1,62 | 1,49 | 1,42 | 1,38 |
Облегченный | - | - | 1,32 | 1,26 |
Переходный | - | - | - | 1,14 |
Суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
за нормативный срок службы дорожных одежд, ед., при известной приведенной интенсивности движения к расчетной нагрузке на конец межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту, определяют по формуле
за нормативный срок службы дорожных одежд, ед., при известной приведенной интенсивности движения к расчетной нагрузке на конец межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту, определяют по формуле
где Nр - приведенная интенсивность движения к воздействию расчетной нагрузки Nр на полосу движения на конец межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту Tсл, ед./сут.
Показатель изменения интенсивности движения q вычисляют по формуле
q = 1 + r/100, (7)
где r - ежегодный прирост интенсивности движения, %.
Если интенсивность движения в отдельные годы или в течение срока службы уменьшается, значение r принимают со знаком минус и интенсивность рассчитывают на каждый год отдельно, а затем суммируют.
8.1 Механические (деформационные и прочностные) характеристики грунтов и малосвязных материалов для дополнительного слоя основания
8.1.1 Расчетные характеристики грунтов рабочего слоя земляного полотна и малосвязных материалов для дополнительного слоя основания приведены в приложении В.
Расчетные механические характеристики грунтов:
- деформативные: модуль упругости Eгр - в зависимости от расчетной влажности по таблице В.5 приложения В;
- прочностные: угол внутреннего трения 
и удельное сцепление cN - в зависимости от расчетной влажности и числа приложений приведенной нагрузки за срок службы дорожной одежды по таблице В.5 приложения В.
и удельное сцепление cN - в зависимости от расчетной влажности и числа приложений приведенной нагрузки за срок службы дорожной одежды по таблице В.5 приложения В.Расчетные механические характеристики малосвязных материалов:
- модуль упругости E, независимо от расчетной влажности, принимают одинаковым во всех ДКЗ по таблице В.6 приложения В;
- угол внутреннего трения 
и удельное сцепление cN - в зависимости от числа приложений приведенной нагрузки за срок службы дорожной одежды по таблице В.7 приложения В.
и удельное сцепление cN - в зависимости от числа приложений приведенной нагрузки за срок службы дорожной одежды по таблице В.7 приложения В.Расчетные механические характеристики грунтов и малосвязных материалов (модуль упругости E, угол внутреннего трения 
и удельное сцепление cN) назначают в следующей последовательности:
и удельное сцепление cN) назначают в следующей последовательности:- определяют суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
;
;- для грунтов вычисляют расчетную влажность Wр по методике, изложенной в В.1 приложения В;
- устанавливают Eгр, E, 
и cN грунта и малосвязных материалов дополнительного слоя основания.
и cN грунта и малосвязных материалов дополнительного слоя основания.8.2 Расчетные механические характеристики материалов для слоев оснований дорожной одежды
Расчетные характеристики материалов для оснований дорожной одежды, обработанных и не обработанных вяжущими, не зависят от погодно-климатических условий и принимаются при расчетах постоянными во всех климатических зонах при кратковременном и длительном (статическом) нагружении, в соответствии с таблицами Г.1 - Г.3 приложения Г.
8.3 Расчетные характеристики асфальтобетона
8.3.1 Асфальтобетонное покрытие обладает упруго-вязко-пластическими свойствами, поэтому модули упругости асфальтобетона в значительной мере зависят от температуры, цикличности приложения нагрузки и режима нагружения, а также скорости приложения нагрузки и продолжительности ее действия. При многократном приложении нагрузки в асфальтобетоне развиваются усталостные деформации, приводящие к потере прочности на растяжение при изгибе.
8.3.2 Расчет асфальтобетонного покрытия на прочность необходимо проводить исходя из температурных условий, при которых дорожные одежды в конкретных условиях работают наиболее напряженно.
Расчет по допускаемому упругому прогибу целесообразно выполнять на умеренную весеннюю температуру воздуха, равную для всех регионов 10 °C.
К концу весны при полном оттаивании грунта рабочего слоя модуль упругости асфальтобетона уменьшается, вследствие чего возрастают сдвигающие напряжения в грунте земляного полотна и промежуточных слабосвязных слоях одежды. Поэтому в различных ДКЗ температуру асфальтобетона при расчете грунта и слоев из песка по критериям сдвигоустойчивости следует принимать: в зонах I и II - 20 °C, зоне III - 30 °C, зоне IV - 40 °C, зоне V - 50 °C.
В районах сезонного промерзания дорожных конструкций, независимо от того, в какой ДКЗ они находятся, наиболее неблагоприятные условия для работы покрытия на растяжение при изгибе наступают в начале весны при температуре покрытия, близкой к 0 °C. В связи с этим, расчет на растяжение при изгибе выполняют при температуре асфальтобетона 0 °C.
8.3.3 Расчетные значения модулей упругости асфальтобетона зависят от характера приложения нагрузки. При статическом приложении нагрузки (более 10 мин) они значительно меньше, чем при кратковременном приложении нагрузки.
Расчетные характеристики асфальтобетона разных типов и видов, при расчете на кратковременную нагрузку приведены в таблицах Г.4 и Г.5 приложения Г, на статическую нагрузку - в таблице Г.6 приложения Г.
9.1 Основные критерии расчета дорожных одежд на прочность
9.1.1 Прочность дорожных одежд оценивается их способностью сопротивляться процессу развития остаточных деформаций и разрушений под воздействием нормальных и касательных напряжений, возникающих в конструктивных слоях и подстилающем грунте рабочего слоя земляного полотна от расчетной нагрузки, приложенной к поверхности покрытия.
9.1.2 Методика оценки прочности дорожных одежд включает в себя оценку прочности как конструкции в целом, так и напряжений, возникающих в отдельных конструктивных слоях и грунте рабочего слоя земляного полотна. При расчете дорожных одежд используют решения теории упругости для слоистого пространства, лежащего на упругом основании с учетом условий работы в зоне контакта на границе слоев (спаянный контакт при совместной работе слоев в зоне контакта или гладкий контакт при свободном смещении слоев в зоне контакта).
9.1.3 Расчет дорожных одежд капитального и облегченного типов на прочность выполняют по следующим критериям:
- допускаемому упругому прогибу;
- условию сдвигоустойчивости грунта рабочего слоя и конструктивных слоев из малосвязных материалов;
- сопротивлению монолитных слоев покрытия и промежуточных монолитных слоев основания усталостному разрушению от растяжения при изгибе.
Превышение значения одного из критериев (имеющего минимальное значение) должно быть не более 5% при условии выполнения остальных критериев прочности, за исключением необходимости устройства равнопрочных конструкций на участках уширения, необходимости сохранения отметок проезжей части или принятия конструкции дорожной одежды из условий морозоустойчивости.
9.1.4 Переходные дорожные одежды рассчитывают на прочность только по двум критериям:
- допускаемому упругому прогибу;
- условию сдвигоустойчивости грунта рабочего слоя и конструктивных слоев из малосвязных материалов.
9.1.5 Расчет на прочность по всем критериям допускается выполнять в любой последовательности.
9.1.6 Дорожные одежды на перегонах рассчитывают на кратковременное многократное действие подвижных нагрузок, используя прочностные и деформационные характеристики материалов и грунтов при многократном приложении нагрузки длительностью 0,1 с.
Дорожные одежды на остановках, остановочных или укрепленных полосах, расположенных на обочинах, на перекрестках, подходах к пересечениям с железнодорожными путями должны быть дополнительно проверены на однократное нагружение длительностью не менее 10 мин, используя статические значения расчетных параметров.
Для дорожных одежд парковок, тротуаров, пешеходных улиц и площадей расчет выполняют только на однократное нагружение длительностью не менее 10 мин по условию сдвигоустойчивости в грунте и в конструктивных слоях из малосвязных материалов.
При расчете на однократное нагружение (статическую нагрузку в соответствии с 7.1.1) коэффициент динамичности принимают равным 1.
9.1.7 При расчете НДС многослойных конструкций на воздействие колесных нагрузок многослойные дорожные одежды приводят к двухслойным и трехслойным расчетным схемам.
Для сравнения параметров НДС, набора статистики и уточнения требуемых коэффициентов прочности допускается выполнение расчета НДС многослойной конструкции в соответствии с [1].
Изложенные в [1] алгоритмы определения параметров НДС многослойных конструкций дорожных одежд (содержащих до семи слоев) позволяют проводить расчет без приведения их к упрощенным схемам.
Рекомендации по расчету параметров НДС многослойных конструкций при воздействии колесных нагрузок без приведения к упрощенной схеме представлены в приложении Д.
9.2 Уровни надежности и коэффициенты прочности
Дорожные одежды следует проектировать с уровнем надежности, характеризующем вероятность безотказной работы дорожной конструкции в течение расчетного срока службы.
Отказ нежестких дорожных одежд из-за недостаточной прочности может возникнуть в результате:
- образования необратимых деформаций на поверхности покрытия (просадок, трещин, выбоин и др.) под воздействием многократно прилагаемой нагрузки по полосам наката в связи с общей недостаточной несущей способностью дорожных одежд;
- накопления недопустимых остаточных деформаций под воздействием касательных напряжений, возникающих в конструктивных слоях и подстилающем грунте от транспортной нагрузки, с потерей ровности поверхности покрытия и соответствующего снижения скорости движения до истечения заданного срока службы конструкции;
- усталостных разрушений материала монолитных слоев конструкции под воздействием растягивающих напряжений от многократного приложения транспортной нагрузки с интенсивной потерей транспортно-эксплуатационных свойств.
Уровни надежности Kн принимают в зависимости от категории дороги и типа дорожной одежды.
Требуемые значения коэффициентов прочности 
назначают в зависимости от категории дороги, типа дорожных одежд и критерия расчета на прочность.
назначают в зависимости от категории дороги, типа дорожных одежд и критерия расчета на прочность.Уровни надежности и требуемые коэффициенты прочности дорожных одежд представлены в таблице 5.
Таблица 5
дорожных одежд
Тип дорожных одежд | Категория дороги | Требуемый коэффициент прочности  по критерию | Уровень надежности Kн | |
упругого прогиба | сдвигоустойчивости и растяжения при изгибе | |||
Капитальный | I | 1,50 | 1,10 | 0,98 |
II | 1,20 | 1,00 | 0,95 | |
III | 1,17 | 1,00 | 0,92 | |
IV | 1,15 | 1,00 | 0,90 | |
Облегченный | III | 1,15 | 1,00 | 0,90 |
IV | 1,06 | 0,94 | 0,85 | |
Переходный | IV | 1,02 | 0,87 | 0,82 |
Для городских улиц и дорог уровень надежности и коэффициенты прочности принимают по аналогии с автомобильными дорогами в соответствии с таблицей 6.
Таблица 6
автомобильных дорог общего пользования
Категория улиц и дорог | Аналог категории дороги общего пользования |
Магистральные дороги скоростного движения, магистральные улицы общегородского значения непрерывного движения | I |
Магистральные дороги регулируемого движения, магистральные улицы общегородского значения регулируемого движения, магистральные улицы районного значения | II |
Улицы и дороги местного значения: в общественно-деловых и торговых зонах, в производственных зонах, улицы в зонах жилой застройки в крупных и крупнейших городах, основные улицы сельских поселений | III |
Улицы в зонах жилой застройки (за исключением улиц крупных и крупнейших городов), проезды, улицы и дороги сельских поселений (за исключением основных улиц), велосипедные дорожки, тротуары, пешеходные улицы и площади | IV |
9.3 Расчет конструкции дорожных одежд по допускаемому упругому прогибу
9.3.1 Расчетом на прочность по допускаемому упругому прогибу проверяют конструкцию дорожных одежд в целом.
Конструкция дорожных одежд удовлетворяет требованиям надежности и прочности по величине упругого прогиба при условии:
где Eобщ - общий модуль упругости на поверхности дорожной конструкции;
Emin - минимальный требуемый модуль упругости;
- требуемый коэффициент прочности, определяемый по таблице 5.Минимальный требуемый модуль упругости Emin, МПа, вычисляют по формуле
где p - расчетное давление на покрытие в соответствии с ГОСТ 32960;
- суммарное расчетное число приложений приведенной расчетной нагрузки на полосу движения за нормативный межремонтный срок службы проведения работ по капитальному ремонту [см. формулы (4) и (6)];C - эмпирический параметр, равный для расчетной нагрузки: А-10 - 3,55; А-11,5 - 3,20.
При нагрузке, отличной от А-10 и А-11,5, коэффициент C находят по интерполяции.
Расчет по допускаемому упругому прогибу не проводят при нагрузке на ось более 115 кН.
9.3.2 Требуемый минимальный модуль упругости Emin должен быть не менее указанного в таблице 7 независимо от результата расчета, полученного по формуле (9).
Таблица 7
дорожной одежды
Категория дороги | Минимальный требуемый модуль упругости дорожной одежды Emin, МПа, в зависимости от типа дорожных одежд | ||
капитальный | облегченный | переходный | |
I | 330 | - | - |
II | 325 | - | - |
III | 310 | 235 | - |
IV | 250 | 180 | 110 |
Для определения общего модуля упругости многослойную дорожную одежду представляют в виде расчетной схемы, указанной на рисунке 2.
9.3.3 Общий модуль упругости на поверхности i-го слоя определяют на основе решения теории упругости для двухслойной модели (см. рисунок 3): слой конечной толщины h с модулем упругости Eв лежит на упругом полупространстве (не ограниченном снизу) с модулем Eн.
h - верхний слой конечной толщины; Eв - модуль
упругости верхнего слоя; Eн - модуль упругости упругого
полупространства, не ограниченного снизу (нижнего слоя);
Eобщ - модуль упругости на поверхности верхнего слоя
для расчета общего модуля упругости
9.3.4 Исходными данными при расчете дорожной одежды по допускаемому упругому прогибу являются:
- нормативный межремонтный срок проведения работ по капитальному ремонту (в соответствии с ГОСТ Р 58861);
[- уровень надежности и коэффициент прочности (см. таблицу 5);
- материалы и предварительные толщины слоев дорожной одежды;
- модуль упругости грунта рабочего слоя земляного полотна (см. приложение А);
- модули упругости конструктивных слоев основания по таблицам Г.1 - Г.3, приложение Г;
- модули упругости слоев асфальтобетона, принимаемые во всех ДКЗ, при температуре 10 °C (таблица Г.4, приложение Г);
- минимальный требуемый модуль упругости, определяемый по формуле (9).
9.3.5 Общий модуль упругости на поверхности дорожной одежды определяют по номограммам (рисунки Е.1, Е.2 приложения Е). Расчет конструкции ведут сверху вниз или снизу вверх.
При расчете конструкции сверху вниз выполняют следующие действия:
- вычисляют общий минимальный требуемый модуль упругости Eобщ на поверхности дорожной одежды по формуле
(10)- назначают материалы и толщины всех конструктивных слоев дорожной одежды;
- устанавливают с использованием номограмм (см. рисунки Е.1 и Е.2 приложения Е) по отношениям Eобщ/Eв (значение на кривой) и hв/D (значение на оси абсцисс) общие модули упругости на поверхности каждого конструктивного слоя, вплоть до грунта рабочего слоя. При известных значениях общего модуля упругости на поверхности конструктивного слоя дорожной одежды, модуля упругости материала данного слоя и модуля упругости грунта рабочего слоя по номограммам (рисунки Е.1, Е.2 приложения Е) определяют толщину данного конструктивного слоя дорожной одежды.
При расчете конструкции снизу вверх выполняют следующие действия:
- назначают материалы и толщины всех конструктивных слоев дорожной одежды;
- последовательно рассматривая два слоя: верхний слой конечной толщины и нижний - полупространство по номограммам (см. рисунки Е.1 и Е.2 приложения Е), определяют общий модуль упругости на поверхности дорожной одежды. В этом случае номограммы (рисунки Е.1, Е.2 приложения Е) используют следующим образом: для нижнего слоя дорожной одежды по отношению Eгр/En (значение на оси ординат) и hn/D (значение на оси абсцисс) определяют отношение 
(значение на кривой) и вычисляют 
;
(значение на кривой) и вычисляют ;- затем повторяют расчет для следующего слоя дорожной одежды.
В конце расчета проверяют выполнение условия прочности [см. формулу (8)].
Если условие прочности не выполняется, изменяют толщину одного или нескольких конструктивных слоев дорожной одежды или используют материалы с более высокими модулями упругости для одного или нескольких конструктивных слоев дорожной одежды.
9.3.6 При расчете по упругому прогибу отношение модуля упругости неукрепленных материалов основания к общему модулю упругости нижнего полупространства не рекомендуется принимать более 5.
9.3.7 Алгоритм расчета многослойной конструкции без приведения к упрощенной схеме по критерию упругого прогиба представлен в приложении Д.
9.4 Расчет конструкции дорожной одежды по условию сдвигоустойчивости грунта рабочего слоя земляного полотна и конструктивных слоев из малосвязных материалов
9.4.1 Дорожную одежду проектируют с таким расчетом, чтобы под действием кратковременных или длительных нагрузок в грунте рабочего слоя и конструктивных слоях из малосвязных материалов за весь срок службы не накапливались недопустимые остаточные деформации. Проверку выполняют для расчетного периода.
9.4.2 Недопустимые деформации сдвига в конструкции не будут накапливаться, если в грунте земляного полотна и в конструктивных слоях из малосвязных материалов обеспечено условие:
где T - активное напряжение сдвига от действующей кратковременной или длительной нагрузки, МПа;
Tпр - предельное напряжение сдвига, превышение которого вызывает нарушение прочности на сдвиг, МПа;
- требуемый коэффициент прочности, определяемый по таблице 5.9.4.3 Предельное напряжение сдвига Tпр в грунте рабочего слоя и в малосвязных материалах вычисляют по формуле
где kд - коэффициент, учитывающий особенности работы конструкции на границе слоев основания и грунта рабочего слоя или слоя из песка;
cN - удельное сцепление в грунте рабочего слоя земляного полотна (или в слое малосвязных материалов), принимаемое с учетом расчетной влажности и повторности нагрузки, МПа (см. таблицы В.5 и В.7, приложение В);
- средневзвешенный удельный вес конструктивных слоев, расположенных выше проверяемого слоя, кН/м3, рассчитываемый по формуле
где 
- удельный вес i-го слоя, определяемый по таблице Г.7 приложения Г, кН/м3;
- удельный вес i-го слоя, определяемый по таблице Г.7 приложения Г, кН/м3;hi - толщина i-го слоя, см;
n - количество слоев, расположенных выше проверяемого слоя;
z - глубина расположения поверхности слоя, проверяемого на сдвигоустойчивость, от верха конструкции, м;
- угол внутреннего трения материала нижнего слоя при статическом действии нагрузки 
, град.При расчете на сдвиг грунта рабочего слоя, в случае если нижний слой основания из каменных материалов укладывают непосредственно на грунт рабочего слоя (без дополнительного слоя основания из песка), коэффициент kд принимают равным:
- нижний слой основания из укрепленных материалов, глинистый грунт (связный) - 1,0;
- нижний слой основания из укрепленных материалов, песчаный грунт (несвязный): 4,5 - для крупного песка, 4,0 - для среднего песка, 3,0 - для мелкого песка и легкой крупной супеси;
- нижний слой основания из неукрепленных материалов, глинистый грунт (связный) - 1,0;
- нижний слой основания из неукрепленных материалов, песчаный грунт (несвязный), в т.ч. легкая крупная супесь - 2,0.
При расчете на сдвиг грунта рабочего слоя, в случае если конструкция дорожной одежды содержит дополнительный слой основания из песка, коэффициент kд принимают равным:
- 1,0 - глинистый грунт (связный);
- 2,0 - песчаный грунт (несвязный), в т.ч. легкая крупная супесь.
При расчете на сдвиг дополнительного слоя из песка или ПГС коэффициент kд принимают равным:
- нижний слой основания из укрепленных материалов: 4,5 - для крупного песка и ПГС, 4,0 - для среднего песка, 3,0 - для мелкого песка;
- нижний слой основания из неукрепленных материалов - 2,0.
9.4.4 Активные напряжения сдвига определяют на основании решения теории упругости для двухслойного полупространства при наличии сцепления между слоями. Для практических расчетов используют номограммы, представленные на рисунках Е.3 - Е.50 приложения Е. Номограммы составлены для разных значений угла внутреннего трения. При значениях угла внутреннего трения, отличного от указанных на рисунках Е.3 - Е.50 приложения Е, активные напряжения сдвига от единичной нагрузки определяют путем интерполяции.
Действующие активные напряжения сдвига T, МПа, вычисляют по формуле
где 
- удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки (p = 1), определяемое по номограммам (см. рисунки Е.3 - Е.50 приложения Е);
- удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки (p = 1), определяемое по номограммам (см. рисунки Е.3 - Е.50 приложения Е);p - расчетное давление колеса на покрытие (см. таблицу 1), МПа.
9.4.5 В расчетный период года наихудшие условия работы грунта и конструктивных слоев из малосвязных материалов на сдвиг имеют место при наибольших положительных температурах слоев из материалов, содержащих органическое вяжущее. Поэтому при расчете дорожных одежд по условию сдвигоустойчивости значения модуля упругости материалов, содержащих органическое вяжущее, должны соответствовать температурам: в ДКЗ I и II - 20 °C, в ДКЗ III - 30 °C, в ДКЗ IV - 40 °C, в ДКЗ V - 50 °C (см. таблицу Г.4, приложение Г).
9.4.6 При практических расчетах по условию сдвигоустойчивости многослойную дорожную одежду приводят к двухслойной расчетной модели.
При расчете дорожной конструкции на прочность по условию сдвигоустойчивости грунта рабочего слоя земляного полотна в качестве нижнего полубесконечного слоя модели принимают грунт с его характеристиками, а в качестве верхнего слоя - всю дорожную одежду в соответствии с рисунком 4.
hв - верхний слой конечной толщины; Eв - модуль
упругости верхнего слоя; Eн - модуль упругости упругого
полупространства, не ограниченного снизу (нижнего слоя);
- угол внутреннего трения, cN - удельное сцеплениеактивного напряжения сдвига в нижнем слое
Толщину верхнего слоя двухслойной модели hв принимают равной сумме толщин слоев одежды по формуле
Модуль упругости верхнего слоя двухслойной модели вычисляют как средневзвешенный Eв по формуле
где Ei - модуль упругости i-го слоя, МПа;
hi - толщина i-го слоя, см.
9.4.7 При расчете по условию сдвигоустойчивости дополнительного слоя основания из малосвязных материалов, нижний слой двухслойной модели имеет параметры: удельное сцепление cN и угол внутреннего трения 
, принятые для рассчитываемого слоя дорожной одежды из малосвязного материала. Толщину верхнего слоя hв и модуль упругости верхнего слоя Eв двухслойной модели вычисляют по формулам (15) и (16) без учета слоя дорожной одежды, рассчитываемого на сдвиг.
, принятые для рассчитываемого слоя дорожной одежды из малосвязного материала. Толщину верхнего слоя hв и модуль упругости верхнего слоя Eв двухслойной модели вычисляют по формулам (15) и (16) без учета слоя дорожной одежды, рассчитываемого на сдвиг.Общий модуль упругости нижнего слоя Eн двухслойной модели на уровне верха рассчитываемого слоя основания из малосвязного материала на сдвиг определяют по номограммам, представленным на рисунках Е.1, Е.2 приложения Е.
9.4.8 Расчет дорожной одежды на кратковременные нагрузки по сдвигоустойчивости грунта рабочего слоя земляного полотна, а также слоях дорожной одежды из малосвязных материалов проводят в следующей последовательности:
- назначают расчетные прочностные характеристики: угол внутреннего трения 
и удельное сцепление cN грунта земляного полотна в соответствии с таблицей В.5 и малосвязных материалов в соответствии с таблицей В.7 приложения В;
и удельное сцепление cN грунта земляного полотна в соответствии с таблицей В.5 и малосвязных материалов в соответствии с таблицей В.7 приложения В;- модули упругости грунта и материалов конструктивных слоев основания, за исключением асфальтобетона, принимают те же, что в расчете по допускаемому упругому прогибу;
- по таблице Г.4 приложения Г назначают расчетные модули упругости для слоев из асфальтобетона, соответствующие расчетным температурам в весенний период (согласно 9.4.5);
- определяют средневзвешенный модуль упругости слоев дорожной одежды (верхнего слоя двухслойной модели) Eв по формуле (16);
- по рисункам Е.3 - Е.50 приложения Е по отношениям hв/D, Eв/Eн и при известном угле внутреннего трения нижнего слоя 
находят активные напряжения сдвига 
от единичной временной нагрузки;
находят активные напряжения сдвига от единичной временной нагрузки;- по формуле (14) вычисляют активное напряжение сдвига T в грунте земляного полотна или в песчаном слое одежды;
- по формуле (12) рассчитывают предельное напряжение сдвига Tпр;
- по формуле (11) проверяют выполнение условия прочности.
Если условие прочности не обеспечено, возможны следующие решения:
- увеличивают толщину одного или нескольких вышележащих слоев;
- заменяют материал одного или нескольких вышележащих слоев более жестким материалом, имеющим более высокий модуль упругости;
- заменяют или укрепляют верхнюю часть грунта рабочего слоя с целью повышения его сдвигоустойчивости;
- применяют геосинтетические материалы, эффективность применения которых должна быть подтверждена соответствующими расчетами.
9.4.9 Алгоритм расчета многослойной конструкции без приведения к упрощенной схеме по условию сдвигоустойчивости подстилающего грунта и конструктивных слоев из малосвязных материалов представлен в приложении Д.
9.5 Расчет на длительную (статическую) нагрузку по сдвигоустойчивости в рабочем слое грунта земляного полотна и малосвязных конструктивных слоях
Расчет на длительную (статическую) нагрузку по сдвигоустойчивости в грунте земляного полотна и конструктивных слоях из малосвязных материалов является:
а) основным:
1) для стоянок автомобилей на парковках, площадках отдыха и т.п.;
2) тротуаров, пешеходных улиц и площадей;
б) дополнительным:
1) для остановочных полос на обочинах автомобильных дорог категории I и укрепленных полос на дорогах категорий II - IV;
2) остановок общественного транспорта;
3) регулируемых перекрестков автомобильных дорог между собой;
4) регулируемых пересечений в одном уровне с железнодорожными путями;
5) пунктов взимания платы на платных автомобильных дорогах и т.п.
Расчет на длительную нагрузку выполняют в следующей последовательности:
- назначают расчетные прочностные характеристики: угол внутреннего трения 
и удельное сцепление грунта земляного полотна cN ст и малосвязных материалов при 
по таблицам В.5 и В.7 (приложение В) соответственно;
и удельное сцепление грунта земляного полотна cN ст и малосвязных материалов при по таблицам В.5 и В.7 (приложение В) соответственно;- модули упругости грунта и материалов конструктивных слоев основания, за исключением асфальтобетона, принимают те же, что в расчете по упругому допускаемому прогибу;
- по таблице Г.6 (приложение Г) назначают расчетные модули упругости для слоев из асфальтобетона, соответствующие расчетным температурам в весенний период (согласно 9.4.5);
- определяют средневзвешенный модуль упругости слоев дорожной одежды (верхнего слоя двухслойной модели) Eв по формуле (16);
- по рисункам Е.3 - Е.50 определяют активные напряжения сдвига 
от единичной временной нагрузки при значении угла внутреннего трения 
грунта или малосвязных слоев, соответствующем длительной нагрузке 
;
от единичной временной нагрузки при значении угла внутреннего трения грунта или малосвязных слоев, соответствующем длительной нагрузке ;- по формуле (14) вычисляют активное напряжение сдвига T в грунте земляного полотна или в малосвязных материалах;
- по формуле (12) рассчитывают предельное напряжение сдвига Tпр при значении удельного сцепления cN, соответствующем длительной нагрузке;
- по формуле (11) проверяют выполнение условия прочности.
Если условие прочности не обеспечено, вносят коррективы в конструкцию дорожной одежды.
9.6 Расчет дорожной одежды на сопротивление слоев из асфальтобетона усталостному разрушению от растяжения при изгибе
9.6.1 В слоях покрытия и основания из асфальтобетона напряжения, возникающие при прогибе одежды под действием повторных кратковременных нагрузок, не должны в течение заданного срока службы приводить к образованию трещин от усталостного разрушения.
Образование трещин от усталостного разрушения не будет происходить при условии
где 
- наибольшее растягивающее напряжение в слое асфальтобетона, устанавливаемое расчетом;
- наибольшее растягивающее напряжение в слое асфальтобетона, устанавливаемое расчетом;
- требуемый коэффициент прочности, определяемый по таблице 5;RN - предельное напряжение на растяжение при изгибе с учетом усталостных явлений, вычисляемое по формуле
где R0 - нормативное значение предельного сопротивления растяжению при изгибе (см. таблицу Г.5, приложение Г);
k1 - коэффициент, учитывающий снижение прочности вследствие усталостных явлений при многократном приложении нагрузки;
k2 - коэффициент, учитывающий снижение прочности во времени от воздействия природно-климатических факторов (см. таблицу 8);
VR - коэффициент вариации прочности асфальтобетона на растяжение при изгибе, равный 0,1;
t - коэффициент нормированного отклонения (см. таблицу В.3, приложение В).
Таблица 8
во времени от воздействия природно-климатических факторов
Материал расчетного слоя | Значения коэффициента k2 |
ЩМА, SMA, асфальтобетон для ВСП и НСП | 0,85 |
Асфальтобетон для ВСО | 0,80 |
Коэффициент k1, учитывающий снижение прочности вследствие усталостных явлений при многократном приложении нагрузки, вычисляют по формуле
где 
- коэффициент, учитывающий различие в реальном и лабораторном режимах растяжения (см. таблицу Г.5, приложение Г);
- коэффициент, учитывающий различие в реальном и лабораторном режимах растяжения (см. таблицу Г.5, приложение Г);m - показатель степени, зависящий от свойств материала рассчитываемого слоя (см. таблицу Г.5, приложение Г);
- суммарное расчетное число приложений приведенной расчетной нагрузки на полосу движения за нормативный межремонтный срок службы проведения работ по капитальному ремонту дорожной одежды (в соответствии с ГОСТ Р 58861) рассчитывают согласно 7.3.9.6.2 Наибольшее растягивающее напряжение в пакете слоев из асфальтобетона 
возникает в нижней зоне нижнего слоя. Дополнительно согласно 13.4 расчет выполняют для вновь устраиваемого слоя асфальтобетона. Для выполнения расчета реальную конструкцию приводят к двухслойной модели с модулем упругости упругого полупространства ниже пакета слоев из асфальтобетона, неограниченного снизу (нижнего слоя) Eобщ.н (рисунок 5).
возникает в нижней зоне нижнего слоя. Дополнительно согласно 13.4 расчет выполняют для вновь устраиваемого слоя асфальтобетона. Для выполнения расчета реальную конструкцию приводят к двухслойной модели с модулем упругости упругого полупространства ниже пакета слоев из асфальтобетона, неограниченного снизу (нижнего слоя) Eобщ.н (рисунок 5).
hв - верхний слой конечной толщины; Eв - средневзвешенный
модуль упругости верхнего слоя; Eобщ.н - модуль упругости
упругого полупространства, ниже пакета слоев
из асфальтобетона, не ограниченного снизу (нижнего слоя)
растягивающих напряжений в слоях асфальтобетона
К верхнему слою модели относят все слои асфальтобетона. Толщину верхнего слоя модели hв принимают равной сумме толщин, входящих в пакет асфальтобетонных слоев по формуле (15), а значение модуля упругости Eв устанавливают как средневзвешенное для всего пакета асфальтобетонных слоев по формуле (16).
Нижним (полубесконечным) слоем модели служит часть конструкции, расположенная ниже пакета слоев из асфальтобетона, включая грунт рабочего слоя земляного полотна.
Модули упругости асфальтобетона принимают по таблице Г.5 (приложение Г).
Общий модуль упругости нижнего слоя модели Eобщ.н определяют путем приведения слоистой системы к эквивалентной по жесткости с использованием номограмм, представленных на рисунках Е.1, Е.2 приложения Е.
9.6.3 Растягивающее напряжение при изгибе в монолитном слое от единичной нагрузки 
при давлении на покрытие p = 1 МПа определяют с использованием номограмм, представленных на рисунках Е.51, Е.52 приложения Е.
при давлении на покрытие p = 1 МПа определяют с использованием номограмм, представленных на рисунках Е.51, Е.52 приложения Е.Для расчета рекомендуется принимать гладкий контакт между нижним слоем из асфальтобетона и слоем основания дорожной одежды под ним (см. рисунок Е.52). Спаянные контакты рекомендуется принимать между слоями из асфальтобетона (см. рисунок Е.51).
Наибольшее растягивающее напряжение 
вычисляют по формуле
вычисляют по формуле
где 
- растягивающее напряжение от единичной нагрузки, определяемое по номограмме (см. рисунки Е.51, Е.52 приложения Е);
- растягивающее напряжение от единичной нагрузки, определяемое по номограмме (см. рисунки Е.51, Е.52 приложения Е);p - расчетное давление на покрытие (см. таблицу 1), МПа;
kв - коэффициент, учитывающий особенности НДС рассчитываемого монолитного слоя, равный 0,85 - для двускатного колеса автомобиля и 1,00 - для односкатного колеса.
9.6.4 Расчет монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе выполняют в следующей последовательности:
- определяют общий модуль упругости основания Eобщ.н на уровне подошвы пакета слоев из асфальтобетона, выполняя расчет конструкции снизу вверх по номограммам, представленным на рисунках Е.1, Е.2 приложения Е;
- приводят конструкцию к двухслойной модели и по отношениям 
и Eв/Eобщ.н по номограммам, представленным на рисунках Е.51, Е.52 приложения Е, определяют растягивающее напряжение от единичной нагрузки 
;
и Eв/Eобщ.н по номограммам, представленным на рисунках Е.51, Е.52 приложения Е, определяют растягивающее напряжение от единичной нагрузки ;- по формуле (20) вычисляют наибольшее растягивающее напряжение 
;
;- рассчитывают предельное напряжение на растяжение при изгибе с учетом усталостных явлений RN по формуле (18) для материала рассчитываемого слоя асфальтобетона;
- проверяют выполнение условия прочности по формуле (17) и при необходимости вносят изменения в конструкцию дорожной одежды: увеличивают толщину слоев асфальтобетона или применяют в слоях основания материалы с более высокими расчетными модулями упругости с целью увеличения общего модуля упругости основания Eобщ.н.
9.6.5 Рекомендации по расчету многослойной конструкции без приведения к упрощенной схеме на сопротивление монолитных слоев покрытия усталостному разрушению от растяжения при изгибе представлены в приложении Д.
9.7 Расчет монолитных оснований на изгиб
9.7.1 В монолитных промежуточных слоях основания, укрепленных неорганическими и комплексными вяжущими, растягивающие напряжения при изгибе могут превысить прочность материала на изгиб.
Конструкция дорожных одежд удовлетворяет требованиям прочности на изгиб при условии
где 
- наибольшее растягивающее напряжение в монолитном слое основания, вычисляемое по формуле (20);
- наибольшее растягивающее напряжение в монолитном слое основания, вычисляемое по формуле (20);
- требуемый коэффициент прочности, определяемый по таблице 5;Rпр - предельное напряжение на растяжение при изгибе с учетом усталостных явлений материалов, укрепленных неорганическими или комплексными вяжущими, вычисляемое по формуле
где Rукр - предельное напряжение на растяжение при изгибе (см. таблицу Г.1, приложение Г);
Kf - коэффициент, учитывающий воздействие попеременного замораживания - оттаивания, равный 0,95;
Kу - коэффициент усталости, учитывающий снижение прочности материалов, укрепленных неорганическими и комплексными вяжущими, за исключением асфальтобетона, при многократном приложении нагрузки, вычисляемый по формуле
где Nр - приведенная интенсивность движения к расчетной нагрузке на одну полосу движения на конец межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту дорожной одежды, вычисляемая по формуле (3).
9.7.2 Растягивающее напряжение при изгибе от единичной нагрузки 
и при давлении на покрытие p = 1 МПа в промежуточном монолитном слое определяют по номограмме, представленной на рисунке Е.53 приложения Е.
и при давлении на покрытие p = 1 МПа в промежуточном монолитном слое определяют по номограмме, представленной на рисунке Е.53 приложения Е.9.7.3 Многослойную конструкцию предварительно приводят к трехслойной, где средним является рассчитываемый монолитный слой толщиной h2 с модулем упругости E2 (см. рисунок Е.53 приложения Е).
Расчетные модули упругости слоев из асфальтобетона следует принимать в зависимости от ДКЗ при температуре, соответствующей расчету дорожных одежд по критерию сдвигоустойчивости (по 9.4.5).
9.7.4 Промежуточные монолитные слои на изгиб целесообразно рассчитывать в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости конструктивных слоев, лежащих выше рассчитываемого монолитного слоя E1 по формуле (16);
- слои, подстилающие монолитный слой, приводят к эквивалентному по жесткости однородному полупространству с модулем упругости E3, который рассчитывают путем последовательного вычисления общих модулей каждой пары смежных слоев по номограммам, представленным на рисунках Е.1, Е.2 приложения Е;
- по номограмме (см. рисунок Е.53 приложения Е) находят растягивающее напряжение 
в рассчитываемом слое от единичной нагрузки, действующей на поверхности покрытия. Номограммой (см. рисунок Е.53 приложения Е) пользуются следующим образом: при отношении h/D >= 0,6 из точки на верхней горизонтальной оси, соответствующей отношению h/D, следует провести вертикаль до кривой с известным отношением E1/E2, а из точки пересечения провести горизонтальную прямую до луча, соответствующего отношению E2/E3, откуда следует опустить вертикаль на нижнюю горизонтальную ось, где найти значение растягивающего напряжения 
при давлении p = 1 МПа (см. пунктирные линии на рисунке Е.53 приложения Е); при отношении h/D < 0,6 из точки на верхней горизонтальной оси, соответствующей отношению h/D, следует провести вертикаль до луча с известным отношением E2/E3, а из точки пересечения провести горизонтальную прямую до кривой, соответствующей отношению E1/E2, откуда следует опустить вертикаль на нижнюю горизонтальную ось, где найти значение растягивающего напряжения 
при давлении p = 1 МПа;
в рассчитываемом слое от единичной нагрузки, действующей на поверхности покрытия. Номограммой (см. рисунок Е.53 приложения Е) пользуются следующим образом: при отношении h/D >= 0,6 из точки на верхней горизонтальной оси, соответствующей отношению h/D, следует провести вертикаль до кривой с известным отношением E1/E2, а из точки пересечения провести горизонтальную прямую до луча, соответствующего отношению E2/E3, откуда следует опустить вертикаль на нижнюю горизонтальную ось, где найти значение растягивающего напряжения при давлении p = 1 МПа (см. пунктирные линии на рисунке Е.53 приложения Е); при отношении h/D < 0,6 из точки на верхней горизонтальной оси, соответствующей отношению h/D, следует провести вертикаль до луча с известным отношением E2/E3, а из точки пересечения провести горизонтальную прямую до кривой, соответствующей отношению E1/E2, откуда следует опустить вертикаль на нижнюю горизонтальную ось, где найти значение растягивающего напряжения при давлении p = 1 МПа;- расчетное значение наибольшего растягивающего напряжения в монолитном слое основания 
находят по формуле (20) при коэффициенте kв, учитывающем особенности НДС рассчитываемого монолитного слоя, равном 1,0;
находят по формуле (20) при коэффициенте kв, учитывающем особенности НДС рассчитываемого монолитного слоя, равном 1,0;- определяют предельное напряжение на растяжение при изгибе материалов, укрепленных неорганическими или комплексными вяжущими Rпр по формуле (22);
- проверяют выполнение условия прочности по формуле (21) и при необходимости вносят изменения в конструкцию дорожной одежды.
10.1 В районах сезонного промерзания грунтов на участках дорог, находящихся в неблагоприятных грунтово-гидрологических условиях, наряду с требуемой прочностью должна быть обеспечена достаточная морозоустойчивость дорожных одежд и земляного полотна.
10.2 Конструкция удовлетворяет требованиям по морозоустойчивости при соблюдении условия
Iпуч < Iдоп, (24)
где Iпуч - расчетное (ожидаемое) морозное пучение грунта земляного полотна;
Iдоп - допустимая величина морозного пучения в соответствии с ГОСТ Р 59120.
В соответствии с ГОСТ Р 59120 при сроке службы дорожной одежды между капитальными ремонтами до 10 лет расчетное значение пучения от воздействия низких температур не должно превышать предельно допустимого значения морозного пучения, а при сроке службы дорожной одежды между капитальными ремонтами более 10 лет расчетное значение пучения на поверхности покрытия от воздействия низких температур не должно превышать 80% предельно допустимого значения морозного пучения.
10.3 Не требуется специальных мер по защите дорожных одежд от морозного пучения в следующих случаях:
- в районах с глубиной промерзания менее 0,6 м;
- при земляном полотне, сложенном на всю глубину промерзания из непучинистых или слабопучинистых грунтов;
- если общая толщина дорожной одежды превышает 2/3 глубины промерзания дорожной конструкции (согласно 10.8).
Группы грунтов по степени пучинистости представлены в ГОСТ 33063.
10.4 Основные мероприятия, способствующие обеспечению требуемой морозоустойчивости дорожной одежды и земляного полотна:
- применение непучинистых или слабопучинистых грунтов в соответствии с классификацией ГОСТ 33063 для сооружения рабочего слоя земляного полотна автомобильных дорог в районах сезонного промерзания;
- ограничение поступления влаги в промерзающие слои земляного полотна за счет: достаточного возвышения покрытия над уровнями грунтовых или поверхностных вод (см. таблицы 9, 10); сооружения различных конструкций дренажей; устройства капилляропрерывающих и гидроизолирующих прослоек в дорожных конструкциях;
- устройство теплоизолирующих слоев, исключающих промерзание грунта земляного полотна под дорожными одеждами или ограничивающих ее глубину до пределов, обеспечивающих допускаемое поднятие покрытия, с учетом типа дорожных одежд в соответствии с классификацией по ГОСТ Р 59120.
Оптимальное решение принимают на основании технико-экономического сравнения вариантов применяемых мероприятий по обеспечению требуемой морозоустойчивости дорожной одежды и земляного полотна.
Таблица 9
над уровнем грунтовых или поверхностных вод
Грунт рабочего слоя | Наименьшее возвышение поверхности покрытия в пределах ДКЗ, м | |||
II | III | IV | V | |
Мелкий песок, легкая крупная супесь, легкая супесь | 1,1 ---- 0,9 | 0,9 ---- 0,7 | 0,75 ---- 0,55 | 0,5 ---- 0,3 |
Пылеватый песок, пылеватая супесь | 1,5 ---- 1,2 | 1,2 ---- 1,0 | 1,1 ---- 0,8 | 0,8 ---- 0,5 |
Легкий суглинок, тяжелый суглинок, глины | 2,2 ---- 1,6 | 1,8 ---- 1,4 | 1,5 ---- 1,1 | 1,1 ---- 0,8 |
Тяжелая пылеватая супесь, легкий пылеватый суглинок, тяжелый пылеватый суглинок | 2,4 ---- 1,8 | 2,1 ---- 1,5 | 1,8 ---- 1,3 | 1,2 ---- 0,8 |
Примечание - В числителе - возвышение поверхности покрытия над УГВ, верховодки или длительно (более 30 сут) стоящих поверхностных вод, в знаменателе - то же, над поверхностью земли на участках с необеспеченным поверхностным стоком или над уровнем кратковременно (менее 30 сут) стоящих поверхностных вод. | ||||
Схему увлажнения грунта рабочего слоя земляного полотна определяют по таблице 10.
Таблица 10
Расчетная схема увлажнения грунта рабочего слоя | Источник увлажнения | Условия отнесения к данной расчетной схеме увлажнения |
1 | Атмосферные осадки | Для насыпей на участках 1-го типа местности по условиям увлажнения. Для насыпей на участках местности 2-го и 3-го типов по условиям увлажнения при возвышении поверхности покрытия над расчетным УГВ и уровнем поверхностных вод или над поверхностью земли, более чем в 1,5 раза превышающем требования таблицы 9. Для насыпей на участках 2-го типа при расстоянии от уреза поверхностной воды (отсутствующей не менее 2/3 летнего периода) более 5 - 10 м при супесях; 2 - 5 м при легких пылеватых суглинках и 2 м при тяжелых пылеватых суглинках и глинах (меньшие значения принимают для грунтов с  числом пластичности; при залегании различных грунтов следует принимать наибольшее значение).В выемках в песчаных и глинистых грунтах при уклонах кюветов более 20% (в ДКЗ I, II и III) и при возвышении поверхности покрытия над расчетным УГВ, более чем в 1,5 раза превышающем требования таблицы 9. При применении специальных методов регулирования водно-теплового режима (капилляропрерывающие, гидроизолирующие, теплоизолирующие и армирующие прослойки, дренаж и т.п.), назначаемых по специальным расчетам |
2 | Кратковременно стоящие (до 30 сут) поверхностные воды, атмосферные осадки | Для насыпей на участках 2-го типа местности по условиям увлажнения при возвышении поверхности покрытия не менее требуемого по таблице 16 и не более чем в 1,5 раза превышающего эти требования и при крутизне откосов не менее 1:1,5 и простом (без берм) поперечном профиле насыпи. Для насыпей на участках 3-го типа местности при применении специальных мероприятий по защите от грунтовых вод (капилляропрерывающие и гидроизолирующие слои, дренаж), назначаемых по специальным расчетам, при отсутствии длительно (более 30 сут) стоящих поверхностных вод и выполнении условий, указанных в предыдущем абзаце. В выемках в песчаных и глинистых грунтах при уклонах кюветов менее 20% (ДКЗ I и II) и возвышении поверхности покрытия над расчетным УГВ, более чем в 1,5 раза превышающем требования таблицы 9 |
3 | Грунтовые или длительно (более 30 сут) стоящие поверхностные воды, атмосферные осадки | Для насыпей на участках 3-го типа местности по условиям увлажнения при возвышении поверхности покрытия, отвечающем требованиям таблицы 9, но не превышающем их более чем в 1,5 раза. То же, для выемок, в основании которых имеется УГВ, расположение которого по глубине не превышает требования таблицы 9 более чем в 1,5 раза |
10.5 Дорожные одежды рассчитывают на морозоустойчивость для характерных участков дороги, сходных по грунтово-гидрологическим условиям, подстилаемых одинаковыми грунтами, имеющими одну и ту же конструкцию земляного полотна (насыпь, нулевые отметки или выемка).
10.6 Требуемую по критерию морозоустойчивости толщину дорожных одежд определяют по номограммам (см. рисунок 6), предварительно определив ординату морозного пучения при осредненных условиях Iпуч.ср по формуле
где Iдоп - допустимая величина морозного пучения (в соответствии с ГОСТ Р 59120);
Kугв - коэффициент, учитывающий влияние расчетной глубины залегания уровня грунтовых или длительно стоящих поверхностных вод (см. рисунок 7);
Kпл - коэффициент, зависящий от степени уплотнения грунта рабочего слоя (см. таблицу 11);
Kгр - коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава грунта основания насыпи, принимаемый: для песков - 1,0; супесей - 1,1; суглинков - 1,3; глин - 1,5;
Kнагр - коэффициент, учитывающий влияние нагрузки от собственного веса вышележащей конструкции на грунт в промерзающем слое (см. рисунок 8);
Kвл - коэффициент, зависящий от относительной влажности грунта (см. таблицу 12).
Примечание - Цифры на кривых - группа грунта по степени пучинистости.
Для грунта группы II по степени пучинистости кривую IIа выбирают при 2-й и 3-й схемах увлажнения грунта рабочего слоя, кривую IIб - при 1-й схеме увлажнения грунта рабочего слоя.
дорожной одежды hд.о по критерию морозоустойчивости
в зависимости от глубины промерзания zпр
1 - пылеватая супесь, тяжелая пылеватая супесь, легкий
и тяжелый суглинок, легкий и тяжелый пылеватый суглинок,
глина; 2 - песок, легкая крупная супесь, легкая супесь
от низа дорожной одежды до расчетного уровня Hу
(УГВ или УПВ)
Таблица 11
грунта рабочего слоя
Коэффициент уплотнения Kупл | Kпл для грунта | |
пылеватого песка, легкой супеси, пылеватой супеси, тяжелой пылеватой супеси, легкого и тяжелого суглинка, легкого и тяжелого пылеватого суглинка, глины | легкой крупной супеси, песка | |
1,03 - 1,00 | 0,8 | 1,0 |
1,01 - 0,98 | 1,0 | 1,0 |
0,97 - 0,95 | 1,2 | 1,1 |
0,94 - 0,90 | 1,3 | 1,2 |
Св. 0,90 | 1,5 | 1,3 |
1 - пылеватая супесь, тяжелая пылеватая супесь, легкий
и тяжелый суглинок, легкий и тяжелый пылеватый суглинок,
глина; 2 - песок, легкая крупная супесь, легкая супесь
промерзания zпр от поверхности покрытия
Таблица 12
влажности грунта W/Wт
Относительная влажность грунта W/Wт | 0,6 и менее | 0,7 | 0,8 | 0,9 |
Kвл | 1,0 | 1,1 | 1,2 | 1,3 |
ИС NORMPROD: примечание. Обозначение дано в соответствии с официальным текстом документа. |
10.7 Для существующей дорожной конструкции расчетное (ожидаемое) морозное пучение грунта земляного полотна Lпуч вычисляют по формуле
Iпуч = Iпуч.срKугвRплKгрKнагрKвл. (26)
Если Iпуч > Iдоп, то морозоустойчивость дорожной конструкции не обеспечена и требуется разработка мероприятия по уменьшению величины пучения (увеличение толщины дорожной одежды, замена грунта рабочего слоя земляного полотна на непучинистый грунт или другие мероприятия) при капитальном ремонте или реконструкции автомобильной дороги.
zпр = 1,38zпр.ср, (27)
где zпр.ср - средняя глубина промерзания для данного района, устанавливаемая с использованием карт изолиний (см. рисунок 9).
промерзания zпр.ср грунтов
10.9 При глубине промерзания дорожной конструкции zпр до 2,0 м величину морозного пучения при осредненных условиях Iпуч.ср устанавливают по графикам, представленным на рисунке 6, а при глубине промерзания дорожной конструкции zпр от 2,0 до 3,0 м - по формуле
Iпуч.ср = Iпуч.ср 2,0(a + b(zпр - c)), (28)
где Iпуч.ср 2,0 - величина морозного пучения при глубине промерзания дорожной конструкции zпр, равной 2,0 м;
a, b, c - коэффициенты, которые при глубине промерзания дорожной конструкции zпр от 2,0 до 2,5 м равны 1,00; 0,16 и 2,00 соответственно, а при глубине промерзания дорожной конструкции zпр от 2,5 до 3,0 м равны 1,08; 0,08 и 2,50 соответственно.
10.10 Допускается дополнительно выполнять расчет на морозоустойчивость в соответствии с иными нормативными документами и технической документацией в данной области.
Расчет дорожной одежды с применением теплоизолирующих материалов выполняют по методикам, приведенным в соответствующих нормативных документах и технической документации.
11.1 Дренирующий слой в конструкциях дорожных одежд со слоями из зернистых материалов на земляном полотне из глинистых и песчаных пылеватых грунтов необходим:
- в ДКЗ II и III - для всех схем увлажнения грунта рабочего слоя;
- в ДКЗ IV и V - для третьей схемы увлажнения грунта рабочего слоя.
11.2 Возможны следующие конструктивные решения устройства дренирующего слоя на автомобильных дорогах (см. рисунок 10):
- дренирующий слой отсыпается на всю ширину земляного полотна с поперечными уклонами от 20 до 
, обеспечивающими сток воды на откосы (см. рисунок 10 а);
, обеспечивающими сток воды на откосы (см. рисунок 10 а);- отвод воды осуществляется с помощью продольных геодрен и поперечных выпусков на расстоянии от 50 до 80 м друг от друга в зависимости от продольных уклонов на дороге (см. рисунок 10 б);
- дренирующий слой отсыпается на ширину проезжей части и краевых полос без водоотводящих устройств (см. рисунок 10 в).
земляного полотна
и краевых полос с отводом воды по дренажным трубам
и краевых полос без устройства водоотводных устройств
B - ширина земляного полотна; H - высота насыпи;
h - возвышение низа дренирующего слоя или труб-дрен
над поверхностью земли или уровнем воды; b - ширина от оси
до укрепленной обочины; a - ширина укрепленной обочины;
c - расстояние от края укрепленной обочины
до бровки земляного полотна
дорожной одежды
На рисунке 10 расстояние h от низа дренирующего слоя или от низа труб-дрен на откосе до поверхности земли при типе 1 местности по характеру и степени увлажнения, уровня кратковременно стоящих поверхностных вод (до 30 сут) при типе 2 местности и длительно стоящих поверхностных вод (более 30 сут) или грунтовых вод при типе 3 местности принимают равным более 0,20 м. Полученная общая высота земляного полотна H должна быть увязана с руководящей отметкой - рекомендуемой величиной возвышения поверхности покрытия в разных ДКЗ в соответствии с таблицей 9.
В городских условиях, как правило, применяют конструкцию дренажа с трапецеидальным ровиком (см. рисунок 11).
1 - дренажная труба; 2 - зона движения свободной воды;
3 - зона движения капиллярной воды; 4 - щебеночная
(песчаная) подготовка под дренажную трубу
L - длина пути фильтрации; b1 - ширина ровика поверху;
b2 - ширина ровика понизу; h0 - уровень воды в трубе-дрене;
hпод - толщина слоя щебеночной подготовки под дренажную
трубу; h - глубина ровика от низа трубы-дрены; hк - высота
капиллярного поднятия воды в песчаном слое
В рассмотренных конструкциях возможно применение геосинтетических дренирующих материалов, в том числе композиционных.
Выбор каждого конкретного мероприятия по осушению дорожной конструкции проводят на основе технико-экономического сравнения вариантов.
11.3 Дренажную конструкцию следует проектировать с учетом объема притока воды, поступающей в основание дорожной одежды в расчетный период, фильтрационной способности материала дренирующего слоя и конструкции земляного полотна.
Значительному уменьшению притока поверхностной воды к земляному полотну могут также способствовать монолитные слои дорожной одежды из материалов (грунтов), укрепленных вяжущими.
Проектирование мероприятий по осушению дорожной одежды осуществляют в следующей последовательности:
- дорогу разделяют на однородные участки по грунтово-гидрологическим условиям с учетом особенностей конструкции земляного полотна и конструктивного решения по дренированию;
- для однородных участков определяют количество воды, поступающей в основание за сутки и за расчетный период, предусматривая меры по ограничению притока воды в дорожную конструкцию;
- намечают варианты дренажных конструкций;
- обосновывают расчетом толщину дренирующего слоя для данных условий или определяют минимально требуемый коэффициент фильтрации для дренирующего материала в соответствии с 6.11.4 и 6.12.1.
11.4 В зависимости от конкретных условий дренажную конструкцию автомобильной дороги рассчитывают на работу:
- по принципу поглощения (см. рисунок 10 в).
Дренирующий слой, работающий по принципу осушения, необходимо устраивать из песков и др. пористых материалов с коэффициентом фильтрации не менее 2 м/сут, по принципу поглощения - не менее 1 м/сут.
11.5 Общий приток воды в весеннее время года на 1 м2 проезжей части Q и средний приток воды на 1 м2 проезжей части в сутки q определяют по таблице 13.
Таблица 13
ДКЗ | Схема увлажнения рабочего слоя | Объем воды, поступающей в основание дорожной одежды из грунта Q/q | |||
супеси легкой и песка пылеватого | суглинка легкого и тяжелого и глины | суглинка легкого пылеватого и тяжелого пылеватого | супеси пылеватой и супеси тяжелой пылеватой | ||
II | 1 | 15/2,5 | 20/2 | 35/3 | 80/3,5 |
2 | 25/3 | 50/3 | 80/4 | 130/4,5 | |
3 | 60/3,5 | 90/4 | 130/4,5 | 180/5 | |
III | 1 | 10/1,5 | 10/1,5 | 15/2 | 30/3 |
2 | 15/2 | 25/2 | 30/2,5 | 40/3 | |
3 | 25/2,5 | 40/2,5 | 50/3,5 | 60/4 | |
IV и V | 3 | 20/2 | 20/2 | 30/2,5 | 40/3 |
Примечания 1 В числителе приведен объем воды Q (л/м2) покрытия, поступающей в основание дорожной одежды за весь расчетный период, в знаменателе q л/(м2·сут). 2 Для насыпей, возведенных из непылеватых грунтов, высотой более требуемой (см. таблицу 9) в ДКЗ II принимают средний приток воды на 1 м2 проезжей части в сутки q, равный 1,5 л/(м2·сут). 3 При наличии разделительной полосы для участков, проходящих в нулевых отметках, насыпей высотой менее требуемой (см. таблицу 9) в ДКЗ II, расчетные значения среднего притока воды на 1 м2 проезжей части в сутки q повышают на 20%. | |||||
11.6 Для дренирующего слоя, работающего по принципу осушения, расчетный приток воды в дренирующий слой qр, м3/сут на 1 м2 проезжей части, вычисляют по формуле
где q - средний приток воды, л на 1 м2 проезжей части в сутки (см. таблицу 13);
Kпик - коэффициент "пик", учитывающий неустановившийся режим поступления воды из-за неравномерного оттаивания и выпадения атмосферных осадков (см. таблицу 14);
Kг - коэффициент гидрологического запаса, учитывающий снижение фильтрационной способности дренирующего слоя в процессе эксплуатации дороги (см. таблицу 14);
Kвог - коэффициент, учитывающий накопление воды в местах изменения продольного уклона;
Kр - коэффициент, учитывающий снижение притока воды при принятии специальных мер по регулированию водно-теплового режима (см. таблицу 15).
Таблица 14
гидрологического запаса Kг
ДКЗ | Схема увлажнения | Kпик для грунтов | Kг для пылеватых грунтов | |
непылеватых | пылеватых | |||
II | 1 | 1,5 | 1,5 | 1,0/1,0 |
2 | 1,5 | 1,6 | 1,2/1,2 | |
3 | 1,6 | 1,7 | 1,3/1,2 | |
III | 1 | 1,4 | 1,5 | 1,0/1,0 |
2 | 1,4 | 1,5 | 1,1/1,0 | |
3 | 1,5 | 1,6 | 1,2/1,1 | |
IV и V | 3 | 1,5 | 1,3 | 1,1/1,0 |
Примечания 1 Для непылеватых грунтов Kг = 1,0. 2 В числителе указаны значения Kг - для дорог категорий I и II, в знаменателе - категорий III и IV. | ||||
Таблица 15
притока воды в дренирующий слой
Мероприятие | Схема увлажнения | Kр для грунта рабочего слоя | ||
легкой супеси | легкого суглинка | тяжелого суглинка, глины | ||
Укрепление обочин | 1 | 0,70 | 0,75 | 0,80 |
2 и 3 | 0,85 | 0,95 | 0,95 | |
Монолитные слои основания с содержанием воздушных пустот материала до 5% | 1 | 0,80 | 0,80 | 0,80 |
2 и 3 | 0,90 | 0,90 | 0,90 | |
Монолитные слои основания с содержанием воздушных пустот материала от 5% до 10% | 1 | 0,90 | 0,90 | 0,90 |
2 и 3 | 0,95 | 0,95 | 0,95 | |
Примечания 1 При применении пылеватых грунтов коэффициент Kр = 1,0. 2 Если предусмотрено несколько мероприятий, то каждое из них учитывают в отдельности по формуле (29). | ||||
Коэффициент Kвог определяют при одинаковых направлениях продольных уклонов на продольном профиле по номограмме (см. рисунок 12), а при встречных уклонах - по формуле
Kвог = 1 + (Kф(Tзап + 1)(i1 + i2))/2n, (30)
где Kф - коэффициент фильтрации, м/сут;
Tзап - средняя продолжительность запаздывания работы водоотводящих устройств, принимаемая в ДКЗ II равной от 4 до 6 сут, в ДКЗ III - от 3 до 4 сут (большие значения для мелких песков);
i1 и i2 - абсолютная величина уклонов, доли единицы;
n - пористость дренирующего слоя, доли единицы.
i1 и i2 - продольные уклоны выше и ниже перелома
продольного профиля; Kф - коэффициент фильтрации, м/сут;
n - коэффициент пористости дренирующего слоя в долях единицы
(значения уклонов принимают по абсолютной величине)
учитывающего накопление воды в местах изменения
вогнутого профиля
11.7 Полную толщину дренирующего слоя по способу осушения hп (см. рисунок 13) вычисляют по формуле
где hнас - толщина слоя полностью насыщенного водой, м;
hзап - дополнительная толщина слоя, зависящая от капиллярных свойств материала: для крупных песков hзап составляет 0,10 м; для средних песков - 0,15 м; для мелких песков - 0,20 м.
B - ширина проезжей части; C - ширина обочины;
L - длина пути фильтрации; hп - толщина дренирующего слоя;
hнас - толщина слоя, насыщенного водой; hзап - толщина слоя
с капиллярно-связанной водой; h0 - уровень воды
в трубе-дрене
Во всех случаях полную толщину дренирующего слоя hп следует принимать не менее 0,20 м.
11.8 Для дренирующего слоя, работающего по принципу осушения, толщину слоя, полностью насыщенного водой, hнас устанавливают в зависимости от длины пути фильтрации L и расчетной величины притока воды qр.
Для мелких, средних и крупных песков с коэффициентом фильтрации менее 10 м/сут расчет выполняют по номограмме, представленной на рисунке 14.
i - поперечный уклон низа дренирующего слоя;
L - длина пути фильтрации; q' - погонный приток воды;
Kф - коэффициент фильтрации песка, м/сут
слоя, полностью насыщенного водой, hнас, из мелких, средних
и крупных песков с коэффициентом фильтрации менее 10 м/сут
При односкатном поперечном профиле погонный приток воды q', м3/сут на 1 м длины дороги, определяют по формуле
q' = qрB. (32)
При двускатном поперечном профиле погонный приток воды q', м3/сут на 1 м длины дороги, определяют по формуле
q' = 0,5qрB, (33)
где qр - расчетный объем притока воды;
B - ширина проезжей части, м.
Необходимую толщину слоя, полностью насыщенного водой, hнас определяют по ординате a (см. рисунок 14) по формуле
hнас = aL/3,5, (34)
где a - ордината, снятая с графика (см. рисунок 14);
L - длина пути фильтрации, равная половине ширины дренирующего слоя при двускатном поперечном профиле и полной его ширине - при односкатном поперечном профиле.
Для крупных песков с коэффициентом фильтрации более 10 м/сут толщину дренирующего слоя, полностью насыщенного водой, hнас определяют по рисунку 15.
i - поперечный уклон низа дренирующего слоя; L - длина пути
фильтрации; qр - расчетный объем притока воды, м3/м2
в сутки; Kф - коэффициент фильтрации песка, м/сут
слоя, полностью насыщенного водой, hнас, из крупных песков
с коэффициентом фильтрации более 10 м/сут
11.9 По принципу поглощения рассчитывают толщину дренирующего слоя для конструктивного решения, показанного на рисунке 10 в.
Кроме того, на участках дорог с многополосной проезжей частью, где невозможно обеспечить длину пути фильтрации L менее или равную 10 м, дренирующий слой рассчитают на поглощение всего количества воды, поступающей за весь расчетный период.
Полную толщину дренирующего слоя hп, работающего по принципу поглощения, вычисляют по формуле, основанной на сравнении объема воды, подлежащего размещению, и объема свободных пор в материале дренирующего слоя
где Q - расчетное количество воды, накапливающейся в дренирующем слое за весь расчетный период, л/м2 (см. таблицу 13);
n - пористость материала в уплотненном состоянии, в долях единицы, определяемая в лаборатории по ГОСТ 33063, либо принимаемая от 0,28 до 0,40 (большее значение для песка мелкого, меньшее - для песка крупного);
- коэффициент заполнения пор влагой в материале дренирующего слоя к началу оттаивания, определяемый по таблице 16.Таблица 16
Толщина дренирующего слоя hп, м | Значение коэффициента  для ДКЗ II при пористости n | |||
0,40 | 0,36 | 0,32 | 0,28 | |
До 0,1 | 0,49 | 0,59 | 0,68 | 0,78 |
0,2 | 0,43 | 0,52 | 0,62 | 0,71 |
0,3 | 0,37 | 0,46 | 0,55 | 0,65 |
0,4 | 0,30 | 0,40 | 0,49 | 0,58 |
0,5 и более | 0,24 | 0,33 | 0,42 | 0,51 |
Примечания 1 Промежуточные значения  определяют по интерполяции в зависимости от пористости песка и толщины дренирующего слоя.2 В ДКЗ III величину  следует уменьшить на 20%. | ||||
11.10 Дренирующий слой в дренажной конструкции с углубленными продольными ровиками (см. рисунок 11), усиливающими процесс движения воды в мелком песке и песке среднем, рассчитывают с использованием номограмм, представленных на рисунке 16.
L - длина пути фильтрации;
qр - расчетный объем притока воды, м3/м2 в сутки;
Kф - коэффициент фильтрации материала, м/сут;
----- - уклон низа дренирующего слоя, i = 0,02;
______ - уклон низа дренирующего слоя, i = 0,04
в конструкции с углубленными продольными ровиками
По номограммам (см. рисунок 16) получают сразу полную толщину дренирующего слоя hп в зависимости от крупности песка, расчетного объема притока воды в дренирующий слой qр, коэффициента фильтрации материала дренирующего слоя Kф, длины пути фильтрации L и поперечного уклона низа дренирующего слоя i.
Для более точных расчетов дренажной конструкции с углубленными продольными ровиками (см. рисунок 11) используют формулу для расчета коэффициента фильтрации, в которой учитывают конструктивные особенности конструкции
(36)где L - длина пути фильтрации, м;
qр - расчетный объем притока воды, м3/м2 в сутки;
- разность напоров, м, вычисляемых по формуле
(37)здесь i - поперечный уклон низа дренирующего слоя, доли единицы;
L - длина пути фильтрации, равная расстоянию от оси дороги при двухскатном профиле до внутренней бровки ровика, м;
h - глубина ровика до низа дрены, равная 0,7hк (высоты капиллярного поднятия воды в материале дренирующего слоя), м; hк принимают 0,5 для мелкого песка и 0,4 - для среднего песка;
h0 - глубина фильтрационного потока в дренирующем слое непосредственно у продольной дрены; для песков средних h0 = 0,03 м, для мелких песков h0 = 0,05 м;
hнас - толщина слоя, полностью насыщенного водой, м;
hзап - дополнительная толщина дренирующего слоя, м;
- коэффициент расхода воды в капиллярной зоне; для мелких песков 
, а для средних и крупных песков 
.11.11 Пример расчета конструкции дорожных одежд на прочность, морозоустойчивость и осушение представлен в приложении Е.
12.1 Обочины укрепляют для обеспечения защиты от размыва поверхностными водами, загрязнения и разрушения под воздействием нагрузки от транспортных средств.
12.2 В пределах ширины обочины дорожную одежду устраивают:
- на краевой полосе, служащей упором для дорожных одежд проезжей части дороги, шириной 0,5 м на дорогах категорий II - IV;
- на остановочной полосе шириной 2,5 м, предназначенной для вынужденной остановки автомобилей на дорогах категории I;
- на укрепленной части обочины на дорогах категорий II - IV.
На разделительной полосе на дорогах категорий I и II (при четырех полосах движения) дорожную одежду устраивают в пределах краевой полосы шириной 0,75 м.
12.3 Конструкция укрепления и используемые материалы должны обеспечивать заезд на обочину транспортных средств с расчетной нагрузкой без возникновения деформаций, превышающих по величине и характеру допустимые значения.
При новом строительстве, реконструкции, а также капитальном ремонте в случае уширения проезжей части краевые полосы на обочинах и на разделительной полосе устраивают совместно с уширяемой проезжей частью, и они должны иметь ту же конструкцию. При капитальном ремонте в случае невозможности обеспечения аналогичной конструкции покрытия на краевой полосе обочин, краевой полосе разделительной полосы и места разворотов на разделительной полосе следует устраивать по типу дорожной одежды на основной проезжей части.
Дорожные одежды остановочных полос на автомобильных дорогах категории I рекомендуется устраивать с конструкцией аналогичной дорожной одежде проезжей части. Остановочные полосы должны быть дополнительно проверены на воздействие длительной (статической) нагрузки.
12.4 Дорожные одежды на укрепленной части обочины на дорогах категорий II - IV рассчитывают на интенсивность, равную 1/3 интенсивности, приходящейся на крайнюю правую полосу проезжей части.
Такое решение целесообразно прежде всего для участков дорог, где вследствие высокой интенсивности движения может возникнуть необходимость пропуска потока по укрепленной части обочины в отдельные кратковременные "пиковые" периоды роста интенсивности движения, когда уширение дорожной одежды проезжей части нецелесообразно или невозможно по технико-экономическим условиям.
Дорожные одежды укрепленной части обочины рассчитывают по всем критериям прочности, аналогично дорожным одеждам проезжей части, включая расчет на статическую нагрузку. В качестве расчетной нагрузки принимают те же нагрузку и коэффициенты прочности, что и при расчете дорожных одежд проезжей части.
12.5 Толщину каждого слоя конструкции укрепления следует принимать не ниже значений, рекомендуемых ГОСТ Р 59120.
Материал покрытия проезжей части, краевых и остановочных полос, при их совместном устройстве, для исключения разного сцепления, как правило, должен быть одинаковым.
12.6 На земляном полотне из пылеватых грунтов в ДКЗ I, II и III при 2-м и 3-м типах местности по условиям увлажнения должна быть выполнена проверка конструкции краевых полос и остановочной полосы на морозоустойчивость, аналогично выполняемой при расчете дорожных одежд проезжей части (см. раздел 10).
12.7 Покрытия конструкций укрепления обочин автомобильных дорог, проходящих через населенные пункты и сельскохозяйственные угодья, не должны содержать материалов, способствующих пылеобразованию, а в населенных пунктах - дополнительно обладающих канцерогенными свойствами.
13.1 Усиление дорожных одежд необходимо, если коэффициент прочности при расчете по критерию допускаемого упругого прогиба в расчетный период года менее 1.
Усиление дорожных одежд проводят:
- с целью улучшения транспортно-эксплуатационных характеристик и увеличения прочности конструкций дорожных одежд без изменения категории дороги;
- в случаях, когда по результатам оценки прочности одежды с учетом дальнейшего роста интенсивности движения можно ожидать прогрессирующего разрушения дорожной одежды в ближайшее время.
Как правило, в этих случаях существующие слои усиливают путем устройства одного или нескольких слоев покрытия из асфальтобетона с использованием существующей конструкции дорожной одежды в качестве основания после выравнивания поперечного и продольного профилей путем фрезерования слоев покрытия или устройства выравнивающего слоя из соответствующих материалов.
13.2 Тип нового покрытия не должен быть менее совершенным, чем покрытие усиливаемых дорожных одежд.
При переводе дорог низких категорий в более высокие существующие дорожные одежды частично разбирают и поверх них укладывают несколько слоев основания и покрытия. Как правило, при этом уширяют проезжую часть и земляное полотно. На уширенных участках проезжей части устраивают новую конструкцию дорожных одежд, равнопрочную с основной конструкцией дорожных одежд.
13.3 Мероприятия по усилению дорожных одежд назначают с использованием основных положений, изложенных применительно к конструированию новых дорожных одежд, но с учетом особенностей, связанных с наличием существующих.
- если имеются данные о фактических общих модулях упругости существующих конструкций под колесом расчетного автомобиля, относящихся к периоду наибольшего ослабления конструкции, то толщины слоев усиления следует назначать на основе расчета по критерию допускаемого упругого прогиба всей конструкции с доведением значений коэффициентов прочности до значений, приведенных в таблице 5. Расчет на усталостное разрушение от растяжения при изгибе (по номограмме, представленной на рисунке Е.51 приложения Е) и по условию сдвигоустойчивости следует выполнять только для вновь устраиваемых слоев;
- если отсутствуют достоверные данные о несущей способности существующих дорожных одежд, то допускается проектировать слои усиления на основе материалов обследований, содержащих результаты измерения толщин в соответствии с ГОСТ Р 58349 всех конструктивных слоев одежды, характеристику их состояния и качества, сведения о виде грунта земляного полотна и об условиях его увлажнения. В этом случае толщины слоев усиления одежды следует назначать на основе расчета по допускаемому упругому прогибу всей конструкции, сопротивлению усталостному разрушению от растяжения при изгибе слоев старой и новой частей одежды и сопротивлению сдвигу всех слабосвязных слоев и грунта земляного полотна.
Минимальный требуемый модуль упругости Emin дорожных одежд вычисляют по формуле (9) в зависимости от суммарной интенсивности движения в крайней правой полосе в новый расчетный период.
13.5 Сроки усиления дорожных одежд необходимо определять на основании технико-экономического сравнения вариантов. Если усиление одежды в данное время экономически нецелесообразно, то на участках дорог с недостаточной прочностью дорожной одежды следует ограничить движение транспортных средств в периоды года, неблагоприятные по условиям увлажнения земляного полотна.
13.6 При усилении дорожных одежд должны быть соблюдены условия:
- вместо усовершенствованных облегченных или переходных дорожных покрытий могут быть назначены более совершенные покрытия. Материал дорожного покрытия должен обеспечивать требуемые сцепные свойства и обладать устойчивостью к возникновению сдвигов, наплывов, колейности и волн при высоких температурах;
- толщины слоев усиления не должны быть менее значений, указанных в ГОСТ Р 59120. В противном случае следует рассмотреть вариант применения другого материала для слоя усиления, из которого допускается устраивать более тонкий слой. При необходимости предусмотреть два слоя усиления, нижний слой усиления устраивают из менее прочных и дорогостоящих материалов, чем верхний слой.
(справочное)
ПРИ НАЗНАЧЕНИИ ВИДА АСФАЛЬТОБЕТОННОЙ СМЕСИ
В зависимости от суммарного количества приложений расчетной нормативной нагрузки АК-11,5 (115 кН на ось) за расчетный срок службы конструктивного слоя дорожной одежды асфальтобетонные смеси могут быть запроектированы для различных условий движения.
Асфальтобетонные смеси АВ, АН и АО по ГОСТ Р 58406.2 могут быть запроектированы для следующих условий движений:
- Л - смеси для дорог с легкими условиями движения (до 0,5 млн приложений расчетной нормативной нагрузки АК-11,5);
- Н - смеси для дорог с нормальными условиями движения (от 0,5 до 1,8 млн приложений расчетной нормативной нагрузки АК-11,5);
- Т - смеси для дорог с тяжелыми условиями движения (более 1,8 млн приложений расчетной нормативной нагрузки АК-11,5).
Асфальтобетонные смеси SP по ГОСТ 58401.1 могут быть запроектированы для следующих условий движений:
- Л - смеси для дорог с легкими условиями движения (до 0,5 млн приложений расчетной нормативной нагрузки АК-11,5);
- Н - смеси для дорог с нормальными условиями движения (от 0,5 до 1,8 млн приложений расчетной нормативной нагрузки АК-11,5);
- Т - смеси для дорог с тяжелыми условиями движения (от 1,8 до 5,6 млн приложений расчетной нормативной нагрузки АК-11,5);
- Э - смеси для дорог с экстремально тяжелыми условиями движения (от 5,6 млн приложений расчетной нормативной нагрузки АК-11,5).
А.2 Определение суммарного числа приложений расчетной нормативной нагрузки 
А.2.1 Если расчет дорожной одежды выполняют на нагрузку АК-11,5, суммарное число приложений расчетной нормативной нагрузки АК-11,5 с учетом круглогодичного использования дороги (Tрдг принимают равным 365 дней) вычисляют по формуле (4) или (6) настоящего стандарта. Расчетный срок службы асфальтобетона для слоев покрытия принимают до ремонта, для слоя основания - до капитального ремонта в соответствии с ГОСТ Р 58861-2020 (пункт 5.1, таблица 2).
А.2.2 Если расчет дорожной одежды выполняют на нагрузку АК-10 или на любую другую нагрузку, отличную от АК-11,5, то коэффициент перехода к расчетной нагрузке АК-11,5 вычисляют по формуле
где Qi - расчетная нагрузка, на которую рассчитывается дорожная одежда, отличная от 115 кН;
Qрасч - расчетная нормативная нагрузка 115 кН.
Приведенную интенсивность движения к расчетной нагрузке АК-11,5 вычисляют по формуле
где Ni - интенсивность движения, приведенная к расчетной нагрузке, отличной от 115 кН;
K - коэффициент перехода к расчетной нагрузке АК-11,5.
Далее расчет выполняют расчет по формуле (6) настоящего стандарта аналогично с А.2.1.
А.3 Примеры расчета
А.3.1 Пример 1
Исходные данные.
Необходимо выбрать асфальтобетонные смеси (по условиям движения) для дорожных одежд капитального типа на автомобильной дороге категории I для следующих исходных данных:
- Qрасч = 115 кН (АК-11,5);
- Nр = 1500 ед./сут;
- q = 1,03;
- Tсл = 24 года;
- Tр = 12 лет.
Решение.
Рассчитывают суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
для слоев покрытия с учетом круглогодичного пользования за 12 лет (до ремонта) по формуле (6) настоящего стандарта
для слоев покрытия с учетом круглогодичного пользования за 12 лет (до ремонта) по формуле (6) настоящего стандарта
Рассчитывают суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
с учетом круглогодичного пользования за 24 года (до капитального ремонта) по формуле (6) настоящего стандарта
с учетом круглогодичного пользования за 24 года (до капитального ремонта) по формуле (6) настоящего стандарта
Вывод. В соответствии с А.1 для данного участка автомобильной дороги с 
для слоев покрытия и 
для слоя основания следует применять смеси по ГОСТ Р 58406.2, предназначенные для дорог с тяжелыми условиями движения (Т) или смеси по ГОСТ Р 58401.1, предназначенные для дорог с экстремально тяжелыми условиями движения (Э).
для слоев покрытия и для слоя основания следует применять смеси по ГОСТ Р 58406.2, предназначенные для дорог с тяжелыми условиями движения (Т) или смеси по ГОСТ Р 58401.1, предназначенные для дорог с экстремально тяжелыми условиями движения (Э).А.3.2 Пример 2
Исходные данные.
Необходимо выбрать асфальтобетонные смеси (по условиям движения) для дорожных одежд облегченного типа на автомобильной дороге категории IV для следующих исходных данных:
- Qi = 100 кН (АК-10);
- Nр = 450 ед./сут;
- q = 1,03;
- Tсл = 24 года;
- Tр = 12 лет.
Решение.
Рассчитывают коэффициент перехода от АК-10 к расчетной нагрузке АК-11,5 по формуле (А.1)
Рассчитывают приведенную интенсивность движения к расчетной нагрузке АК-11,5 по формуле (А.2)
Nр = 450·0,572 = 258 ед./сут.
Рассчитывают суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
Для слоев покрытия с учетом круглогодичного пользования за 12 лет (до ремонта) по формуле (6) настоящего стандарта
Для слоев покрытия с учетом круглогодичного пользования за 12 лет (до ремонта) по формуле (6) настоящего стандарта
Рассчитывают суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
для слоя основания с учетом круглогодичного пользования за 24 года (до капитального ремонта) по формуле (6) настоящего стандарта
для слоя основания с учетом круглогодичного пользования за 24 года (до капитального ремонта) по формуле (6) настоящего стандарта
Вывод. В соответствии с А.1 для данного участка автомобильной дороги с 
для слоев покрытия и 
для слоя основания следует применять смеси по ГОСТ Р 58406.2 или смеси по ГОСТ Р 58401.1, предназначенные для дорог с нормальными условиями движения (Н).
для слоев покрытия и для слоя основания следует применять смеси по ГОСТ Р 58406.2 или смеси по ГОСТ Р 58401.1, предназначенные для дорог с нормальными условиями движения (Н).(рекомендуемое)
И НАЗНАЧЕНИЯ ДОПУСТИМЫХ К ПРИМЕНЕНИЮ
МАРОК БИТУМНОГО ВЯЖУЩЕГО
Б.1 Методика определения и пример расчета расчетных температур слоя и назначения в проектной документации допустимых к применению марок битумного вяжущего (по ГОСТ Р 58400.1 и 58400.2)
Б.1.1 Методика определения расчетных температур слоя и назначения в проектной документации допустимых к применению марок битумного вяжущего с надежностью 98%
Б.1.1.1 Общие положения
Для определения допустимых к применению в конструктивном слое дорожной одежды (далее - слое) марок битумного вяжущего по ГОСТ Р 58400.1 применяют следующие показатели:
- скорректированная максимальная расчетная температура слоя с надежностью 98%;
- минимальная расчетная температура слоя с надежностью 98%;
- уровень транспортной нагрузки (условия движения и прогнозируемая средняя скорость транспортного потока в месте проведения работ).
Для определения допустимых к применению в слое марок битумного вяжущего по ГОСТ Р 58400.2 применяют следующие показатели:
- максимальная расчетная температура слоя с надежностью 98%;
- минимальная расчетная температура слоя с надежностью 98%;
- уровень транспортной нагрузки (прогнозируемая нагрузка от транспорта за срок службы конструктивного слоя с учетом условий и характера движения).
Примечание - Значения расчетных температур округляют до 0,1 °C.
Расчетные температуры (минимальную и максимальную) определяют для участка автомобильной дороги протяженностью не более 100 км, который определяется географической точкой, равноудаленной от начала и конца участка автомобильной дороги.
Если длина рассматриваемого участка автомобильной дороги превышает 100 км, то ее условно разделяют на отрезки длиной не более 100 км, и рассматривают каждый полученный отрезок как отдельные участки автомобильной дороги.
Данные для определения расчетных температур выбирают по метеостанции, находящейся на удалении не более 100 км от участка автомобильной дороги. Приоритетной является та метеостанция, которая наименее удалена от рассматриваемого участка автомобильной дороги.
Примечание - При отсутствии метеостанции на удалении менее 100 км от географической точки автомобильной дороги допускается использовать данные с метеостанции удаленной на расстояние не более 100 км от любой точки (например, начало или конец) рассматриваемого участка автомобильной дороги или использовать данные для участка автомобильной дороги, предоставленные организацией, уполномоченной Росгидрометом на предоставление таких данных.
Для определения максимальной и минимальной расчетных температур слоя необходимы следующие основные исходные данные:
- географические координаты участка расположения автодороги (широта и долгота в градусах);
- статистические данные по суточным максимальным температурам воздуха за 20-летний период, полученные с метеостанции;
- статистические данные по годовым минимальным температурам воздуха за 20-летний период, полученные с метеостанции.
Примечание - При частичном отсутствии климатических данных за 20-летний период допускается не учитывать года из этого периода с недостающими данными, при этом для определения температурных условий эксплуатации должны быть использованы климатические данные не менее чем за 15 лет.
При применении защитного слоя или отдельных слоев износа толщиной менее 3 см, их наличие не учитывается, а за поверхность дороги принимают поверхность ВСП.
Максимальную расчетную температуру ВСП определяют в соответствии с Б.1.1.4 на основе статистических данных суточных максимальных температур воздуха или выбирают готовое значение по таблице А.1 ПНСТ 397-2020.
Максимальную расчетную температуру конструктивного слоя, расположенного на глубине от поверхности дороги (НСП и ВСО) определяют в соответствии с Б.1.1.4 на основе статистических данных суточных максимальных температур воздуха или с применением базовых максимальных расчетных температур TB98 по таблице А.1 ПНСТ 397-2020.
Скорректированную максимальную расчетную температуру слоя определяют в соответствии с Б.1.1.5.
Минимальную расчетную температуру слоя определяют в соответствии с Б.1.1.6 на основе статистических данных годовых минимальных температур воздуха или с применением базовых минимальных расчетных температур ТМ98 по таблице А.1 ПНСТ 397-2020.
Примечание - Допускается определять расчетные максимальные и минимальные температуры слоя с надежностью менее 98% на основании опыта строительства в регионе проектирования, экономической целесообразности и срока службы слоя дорожной одежды.
Б.1.1.2 Определение уровня транспортной нагрузки для расчета скорректированной марки битумного вяжущего по ГОСТ Р 58400.1.
Условия движения для планируемого участка определяют по суммарному количеству приложений расчетной нагрузки А-11,5 за срок службы конструктивного слоя дорожной одежды по формуле (4) и прогнозируемой средней скорости транспортного потока. Суммарное количество проходов расчетной нагрузки рассчитывают из условий работы асфальтобетона в конструкции 365 дней в году.
Среднюю скорость транспортного потока (при отсутствии фактических данных) рекомендуется принимать:
- более 70 км/ч - на перегонах автомобильных дорог;
- не более 70 км/ч - на регулируемых перекрестках автомобильных дорог, регулируемых пересечений в одном уровне с железнодорожными путями, съездов на пересечениях в одном и разных уровнях, пунктов взимания платы на платных автомобильных дорогах, в местах стоянок, парковок, остановок автотранспорта на перегонах и в других аналогичных участках.
Б.1.1.3 Определение уровня транспортной нагрузки для расчета типа марки битумного вяжущего по ГОСТ Р 58400.2
Для определения типа марки, битумного вяжущего необходимо применять требования таблицы Б.1.
Таблица Б.1
расчетной нормативной нагрузки АК-11,5 и прогнозируемой
средней скорости транспортного потока
Количество приложений расчетной нормативной нагрузки АК-11,5, млн | Типы марок битумного вяжущего | ||
Прогнозируемая средняя скорость транспортного потока, км/ч | |||
св. 70 | от 20 до 70 | ниже 20 | |
Менее 1,8 | S | H | H или V |
От 1,8 до 5,6 включ. | H | H | V |
Св. 5,6 | H или V | V | V или E |
Примечания 1 При количестве приложений от 5,6 до 11,2 млн и скорости свыше 70 км/ч рекомендуется применять тип марки H. 2 При количестве приложений более 11,2 млн и скорости свыше 70 км/ч рекомендуется применять тип марки V. | |||
Условия движения для планируемого участка определяют по суммарному количеству приложений расчетной нагрузки А-11,5 за срок службы конструктивного слоя дорожной одежды 
по формуле (4) и прогнозируемой средней скорости транспортного потока. Суммарное количество проходов расчетной нагрузки рассчитывают из условий работы асфальтобетона в конструкции 365 дней в году.
по формуле (4) и прогнозируемой средней скорости транспортного потока. Суммарное количество проходов расчетной нагрузки рассчитывают из условий работы асфальтобетона в конструкции 365 дней в году.Среднюю скорость транспортного потока (при отсутствии фактических данных) рекомендуется принимать:
- свыше 70 км/ч - на перегонах автомобильных дорог;
- от 20 до 70 км/ч - на регулируемых перекрестках автомобильных дорог, регулируемых пересечений в одном уровне с железнодорожными путями, съездов на пересечениях в одном и разных уровнях, пунктов взимания платы на платных автомобильных дорогах;
- ниже 20 км/ч - в местах стоянок, парковок, остановок автотранспорта и в других аналогичных участках.
Б.1.1.4.1 Определение максимальной расчетной температуры ВСП на основе статистических данных по суточным максимальным температурам воздуха (по ГОСТ Р 58400.3)
При расчете, на основании статистических данных по суточным максимальным температурам воздуха, определяют суточные градусы T за все календарные дни в период с мая по сентябрь включительно по формуле
T = Tmax - 10, (Б.1)
где Tmax - максимальная суточная температура воздуха, °C.
Суточные градусы для дней, в которые максимальные суточные температуры воздуха не превышают 10 °C, принимают равными нулю.
Для каждого календарного года вычисляют годовые градусы (Degree-Days) Gi, тыс. °C, как суммарное количество суточных градусов T за все дни в году, в период с мая по сентябрь включительно. Далее вычисляют среднее значение годовых градусов DD за 20-летний период по формуле
(Б.2)Исходную максимальную расчетную температуру ВСП Tисх, °C, вычисляют по формуле
Tисх = 48,2 + 14DD - 0,96DD2 - 2RD, (Б.3)
где DD - годовые градусы, тыс. °C;
RD - прогнозируемая максимальная колея за срок службы слоя, принимается равной 13 мм.
Годовой коэффициент вариации максимальной расчетной температуры ВСП CVPG, %, вычисляют по формуле
CVPG = 0,000034·(Lat - 20)2·RD2, (Б.4)
где Lat - географическая широта участка расположения дороги, град;
RD - прогнозируемая максимальная колея за срок службы слоя, мм (принимают равной 13 мм).
Максимальную расчетную температуру ВСП с надежностью 98% T98, °C, вычисляют по формуле
(Б.5)где Tисх - исходная максимальная расчетная температура слоя, °C;
CVPG - годовой коэффициент вариации максимальной расчетной температуры, %;
Z - табличное значение аргумента функции стандартного нормального распределения, соответствующее надежности 98% и равное 2,055.
Б.1.1.4.2 Определение максимальной расчетной температуры слоя, расположенного на глубине от поверхности дороги на основе статистических данных по суточным максимальным температурам воздуха (по ГОСТ Р 58400.3)
Максимальную расчетную температуру слоя, расположенного на глубине от поверхности дороги, определяют с учетом максимальных суточных температур воздуха за 20-летний период, полученных с метеостанции. Для этого необходимо для каждого дня в календарном году вычислить среднее значение максимальных суточных температур воздуха семи последовательных дней, включающие в себя этот день, три предыдущих и три последующих дня. Для этого используют массив суточных максимальных температур воздуха за календарный год. Максимальной годовой семидневной температурой Tmax является наибольшая температура из полученных средних значений максимальных суточных температур воздуха семи последовательных дней T7, вычисляемая по формуле
(Б.6)где Ti - максимальная суточная температура воздуха в i-й день из семи последовательных дней.
Получают значения максимальных годовых семидневных температур T7 для каждого календарного года.
Вычисляют среднее значение полученных максимальных годовых семидневных температур Tср.
Стандартное отклонение максимальных годовых семидневных температур s вычисляют по формуле
где n - количество лет периода наблюдений;
Tср - среднее значение максимальных годовых семидневных температур;
Ti - максимальная годовая семидневная температура в i-й год наблюдения.
Максимальную расчетную температуру слоя на глубине от поверхности дороги с надежностью 98% T98, °C, вычисляют по формуле
T98 = 54,32 + 0,78·Tср - 0,0025(Lat)2 - 15,14log10(H + 45) +
+ Z·(9 + 0,61·s2)0,5, (Б.8)
где Tср - среднее значение максимальных годовых семидневных температур, С;
Lat - географическая широта участка расположения дороги, град;
H - глубина от поверхности дороги до поверхности слоя, мм;
Z - табличное значение аргумента функции стандартного нормального распределения, соответствующее надежности 98% и равное 2,055;
ИС NORMPROD: примечание. В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (Б.7), а не формула (7). |
s - стандартное отклонение максимальных годовых семидневных температур по формуле (7).
Исходную максимальную расчетную температуру слоя на глубине от поверхности дороги Tисх используют для выбора значений коррекции и не связывают с надежностью.
Исходную максимальную расчетную температуру слоя на глубине от поверхности дороги Tисх, °C, по значению равную максимальной расчетной температуре слоя с надежностью 50% T50, вычисляют по формуле
Tисх = 54,32 + 0,78Tср - 0,0025(Lat)2 -
- 15,14log10(H + 45), (Б.9)
где Tср - среднее значение максимальных годовых семидневных температур, °C;
Lat - географическая широта участка расположения дороги, град;
H - глубина от поверхности дороги до поверхности слоя, мм.
Б.1.1.4.3 Определение максимальной расчетной температуры слоя, расположенного на глубине от поверхности дороги по базовым максимальным расчетным температурам TB98 по таблице А.1 ПНСТ 397-2020
Максимальную расчетную температуру слоя, расположенного на глубине от поверхности с надежностью 98% T98, °C, рассчитывают по формуле (Б.10) или (Б.11)
где TB98 - базовая максимальная расчетная температура ВСП с надежностью 98%, °C;
KH - значение коррекции, равное 
, °C;
, °C;H - глубина поверхности слоя от поверхности автодороги, мм.
Значения коррекции KH, соответствующие выборочным возможным глубинам поверхности слоя от поверхности автодороги, представлены в таблице Б.2.
Таблица Б.2
глубинам поверхности слоя от поверхности автодороги
KH, °C | 3,4 | 4,2 | 4,9 | 5,6 | 6,2 | 6,7 | 7,2 | 7,7 | 8,1 | 8,5 | 8,9 | 9,3 | 9,6 |
H, мм | 30 | 40 | 50 | 60 | 70 | 80 | 90 | 100 | 110 | 120 | 130 | 140 | 150 |
Исходную максимальную расчетную температуру слоя на глубине от поверхности дороги Tисх используют для выбора значений коррекции, и она не связана надежностью.
Исходная максимальная расчетная температура на глубине от поверхности дороги по значению равна максимальной расчетной температуре слоя с надежностью 50% T50, которая рассчитывается по формуле Б.12.
где T50 - максимальная расчетная температура с надежностью 50%, °C;
ИС NORMPROD: примечание. В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: таблица Б.2 отсутствует в ПНСТ 397-2020. Возможно, имеется в виду таблица Б.1 ПНСТ 397-2020. |
TB50 - базовая максимальная расчетная температура с надежностью 50%, °C принимают по таблице Б.2 приложения Б ПНСТ 397-2020;
KH - значение коррекции, равное 
, °C.
, °C.Значения коррекции KH, соответствующие выборочным возможным глубинам поверхности слоя от поверхности автодороги, представлены в таблице Б.2.
Скорректированную максимальную температуру слоя с надежностью 98% Tk, °C, вычисляют по формуле
Tk = T98 + k, (Б.13)
где T98 - максимальная расчетная температура слоя с надежностью 98%, °C;
k - значение коррекции в соответствии с таблицей Б.3.
Таблица Б.3
и прогнозируемой средней скорости транспортного потока
Прогнозируемая средняя скорость транспортного потока, км/ч | Исходная максимальная расчетная температура слоя Tисх, °C | Значение коррекции k, °C при условиях движения | |||
Легкие (Л) | Нормальные (Н) | Тяжелые (Т) | Экстремально тяжелые (Э) | ||
Не менее 70 | Не более 52,0 | 0 | 7,8 | 13,2 | 15,5 |
От 52,1 до 58,0 | 0 | 7,1 | 12,3 | 14,5 | |
От 58,1 до 64,0 | 0 | 6,5 | 11,3 | 13,4 | |
От 64,1 до 70,0 | 0 | 5,8 | 10,4 | 12,4 | |
Менее 70 | Не более 52,0 | 2,8 | 10,3 | 15,5 | 17,7 |
От 52,1 до 58,0 | 2,7 | 9,5 | 14,5 | 16,6 | |
От 58,1 до 64,0 | 2,6 | 8,8 | 13,5 | 15,5 | |
От 64,1 до 70,0 | 2,4 | 8,0 | 12,4 | 14,4 | |
Среднюю скорость транспортного потока (при отсутствии фактических данных) рекомендуется принимать:
- более 70 км/ч - на перегонах автомобильных дорог,
- не более 70 км/ч - на регулируемых перекрестках автомобильных дорог между собой, регулируемых пересечений в одном уровне с железнодорожными путями, съездов на пересечениях в одном и разных уровнях, пунктов взимания платы на платных автомобильных дорогах, в местах стоянок, парковок, остановок автотранспорта на перегонах и в других аналогичных участках.
Б.1.1.6.1 Определение минимальной расчетной температуры слоя на основе статистических данных по годовым минимальным температурам воздуха по ГОСТ Р 58400.3.
Для определения минимальной расчетной температуры слоя используют статистические данные по годовым минимальным температурам воздуха за 20-летний период, полученные с метеостанции.
Вычисляют среднее значение минимальных годовых температур Tmin.
Значение стандартного отклонения минимальных годовых температур s вычисляют по формуле
(Б.14)где n - количество лет наблюдений;
Ti - минимальная годовая температура в i-й год наблюдения;
Tmin - среднее значение минимальных годовых температур.
Минимальную расчетную температуру слоя с надежностью 98% Tm98, °C, вычисляют по формуле
Tm98 = -1,56 + 0,72·Tmin - 0,004(Lat)2 + 6,26log10(H + 25) -
- Z·(4,4 + 0,52·s2)0,5, (Б.15)
где Tmin - среднее значение минимальных годовых температур, °C;
Lat - географическая широта участка расположения дороги, град;
H - глубина от поверхности дороги до поверхности слоя, мм, для ВСП, равная 0;
Z - табличное значение аргумента функции стандартного нормального распределения, соответствующее надежности 98% и равное 2,055;
s - стандартное отклонение минимальных годовых температур.
Б.1.1.6.2 Определение минимальной расчетной температуры слоя с надежностью 98% Tm98 с применением базовых минимальных расчетных температур TM98 по таблице А.1 ПНСТ 397-2020.
Минимальную расчетную температуру слоя с надежностью 98% Tm98, °C, вычисляют по следующим формулам:
(Б.16)Tm98 = TM98 + F, (Б.17)
где TM98 - базовая минимальная расчетная температура с надежностью 98%, °C;
F - значение коррекции, равное 
, °C;
, °C;H - глубина поверхности слоя от поверхности автодороги, мм, для ВСП, равная 0 мм.
Значения коррекции F, соответствующие выборочным возможным глубинам поверхности слоя от поверхности автодороги, представлены в таблице Б.4.
Таблица Б.4
глубинам поверхности слоя от поверхности автодороги
F, °C | 0 | 2,1 | 2,6 | 3,0 | 3,3 | 3,6 | 3,9 | 4,1 | 4,4 | 4,6 | 4,8 | 5,0 | 5,1 | 5,3 |
H, мм | 0 | 30 | 40 | 50 | 60 | 70 | 80 | 90 | 100 | 110 | 120 | 130 | 140 | 150 |
Б.1.1.7 Назначение допустимых к применению в слое битумных вяжущих
Б.1.1.7.1 При проектировании дорожных одежд в проектной документации указывают как марки по ГОСТ Р 58400.2, так и марки по ГОСТ Р 58400.1.
Примечание - При назначении допустимых к применению в слое битумных вяжущих допускается использовать расчетные максимальные и минимальные температуры слоя с надежностью менее 98% на основании опыта строительства в регионе проектирования, экономической целесообразности и срока службы слоя дорожной одежды.
Б.1.1.7.2 Допустимыми к применению в конструктивном слое дорожной одежды являются марки битумного вяжущего PG X(Z) - Y по ГОСТ Р 58400.2, одновременно удовлетворяющие следующим условиям:
- верхнее значения марки X более, чем значение расчетной максимальной температуры слоя с надежностью 98%, T98;
- нижнее значение марки Y менее, чем значение расчетной минимальной температуры слоя с надежностью 98% Tm98;
- тип марки Z не ниже, чем соответствующий уровень транспортной нагрузки на участке автодороги.
Примечание - Значения марок X выбирают из значений от 34 до 82 с шагом в 6 единиц. Значения марок Y выбирают из значений от минус 4 до минус 52 с шагом в 6 единиц.
Из допустимых к применению марок PG X(Z) - Y ГОСТ Р 58400.2 с минимальным диапазоном эксплуатации и минимальным типом марки является марка PG X(Z) - Y с минимальной шириной диапазона R (значение R = X - Y) и с типом марки Z, соответствующим уровню транспортной нагрузки на участке автодороги.
В проектную документацию вносят запись в краткой форме, используя значение марки минимальным диапазоном эксплуатации и минимальным типом марки PG X(Z) - Y.
Запись в краткой форме: "допустимы к применению марки от PG X(Z) - Y".
Б.1.1.7.3 Допустимыми к применению в конструктивном слое дорожной одежды (с учетом фактической марки) являются марки битумного вяжущего по ГОСТ Р 58400.1 с фактической маркой PG X - Y(ФАКТ) по ГОСТ Р 58400.3, одновременно удовлетворяющие следующим условиям:
- верхнее фактическое значение марки X(ФАКТ) более, чем значение скорректированной расчетной максимальной температуры слоя с надежностью 98% Tk;
- нижнее значение фактической марки Y(ФАКТ) менее, чем значение расчетной минимальной температуры слоя с надежностью 98%, Tm98.
Примечание - Для марок PG X - Y(ФАКТ) значения X(ФАКТ) и Y(ФАКТ) округляют до 0,1.
Из допустимой к применению, с минимальным диапазоном эксплуатации, является фактическая марка PG X - Y(ФАКТ), где X = Tk + 0,1, Y = Tm98 - 0,1.
Также допустимыми к применению в конструктивном слое дорожной одежды являются марки битумного вяжущего PG X - Y по ГОСТ Р 58400.1 (без учета фактической марки), одновременно удовлетворяющие следующим условиям:
- верхнее значение марки X более, чем значение скорректированной расчетной максимальной температуры слоя с надежностью 98% Tk;
- нижнее значение марки Y менее, чем значение расчетной минимальной температуры слоя с надежностью 98%, Tm98.
Примечание - Для марок PG X - Y, значения X выбирают из значений от 34 до 82 с шагом в 6 единиц. Значения Y выбирают из значений от минус 4 до минус 52 с шагом в 6 единиц.
Из допустимых к применению марок по ГОСТ Р 58400.1 (без учета фактической марки) с минимальным диапазоном эксплуатации является марка PG X - Y с минимальной шириной диапазона R (значение R = X + |Y|).
В проектную документацию вносят запись в краткой форме, используя значения марок с минимальным диапазоном эксплуатации PG X - Y и PG X - Y(ФАКТ).
Запись в краткой форме: "допустимы к применению марки от PG X - Y(ФАКТ) или от PG X - Y.
Б.1.2 Пример расчета
Б.1.2.1 Исходные данные
Расположение участка автомобильной дороги:
- начало участка: ПК 2238; 55.63983, 42.02267;
- середина участка: ПК 2555; 55.56082, 42.48375;
- конец участка: ПК 2871; 55.5346, 42.95768.
Заданная надежность - 98%.
Характеристики конструктивных слоев дорожной одежды:
- толщина ВСП - 50 мм;
- глубина залегания НСП - 50 мм от поверхности автодороги, толщина НСП - 80 мм;
- глубина залегания ВСО - 130 мм от поверхности автодороги.
Эксплуатационные характеристики:
- прогнозируемая средняя скорость транспортного потока на участке автодороги - более 70 км/ч;
- прогнозируемые условия движения на участке автодороги: экстремально тяжелые условия движения (приведенная интенсивность за 12 лет 
, за 24 года 
).
, за 24 года ).Ближайшая метеостанция (на расстоянии менее 100 км от участка автодороги), из представленных в ПНСТ 397-2020: метеостанция Порецкое, индекс МВО 27675 (55°11'; 46°20').
ДКЗ-III1.
Б.1.2.2 Определение исходных параметров по ПНСТ 397-2020
В таблице А.1 ПНСТ 397-2020 (метеостанция Порецкое) выбирают следующие параметры:
- максимальная расчетная температура ВСП, при надежности 98%, равная 53,7 °C;
- базовая минимальная расчетная температура, при надежности 98%, равная - 33,3 °C;
- базовая максимальная расчетная температура для слоев на глубине, при надежности 98%, равная 53,3 °C.
В таблице Б.1 ПНСТ 397-2020 (метеостанция Порецкое) выбирают следующие параметры:
- максимальная расчетная температура верхнего слоя покрытия, при надежности 50%, равная 46,8 °C;
- базовая максимальная расчетная температура для слоев на глубине при надежности 50%, равная 46,0 °C.
Б.1.2.3 Определение расчетных параметров для ВСП
Определяют исходную максимальную температуру ВСП Tисх, которая необходима при выборе значения коррекции.
Tисх = T50 = 46,8 °C, так как максимальная расчетная температура ВСП с надежностью 50% T50 равна исходной максимальной расчетной температуре ВСП Tисх (вне зависимости от принятой надежности).
Определяют значение коррекции в соответствии с таблицей Б.3. Для экстремально тяжелых условий движения, при прогнозируемой средней скорости транспортного потока не менее 70 км/ч, при исходной максимальной расчетной температуре не более 52 °C значение коррекции k = 15,5 °C.
Определяют скорректированную максимальную расчетную температуру ВСП с надежностью 98% Tk:
Tk = T98 + k = 53,7 + 15,5 = 69,2 °C,
где T98 - максимальная расчетная температура ВСП с надежностью 98%, равная 53,7 °C;
k - значение коррекции, равное 15,5 °C.
Определяют минимальную расчетную температуру ВСП с надежностью 98%, Tm98:
Tm98 = TM98 = -33,3 °C,
где TM98 - базовая минимальная расчетная температура с надежностью 98%, равная -33,3 °C в соответствии с таблицей А.1 ПНСТ 397-2020.
Б.1.2.3.1 Результат назначения допустимых к применению в ВСП битумных вяжущих
Допустимыми к применению в конструктивном слое дорожной одежды являются марки битумного вяжущего по ГОСТ Р 58400.1 с фактической маркой PG X - Y(ФАКТ), где X >= 69,3 и Y <= -33,4.
Фактическая марка с минимальным диапазоном эксплуатации - PG 69,3 - 33,4(ФАКТ).
Примечание - Для марок PG X - Y(ФАКТ) значения X(ФАКТ) и Y(ФАКТ) округляют до 0,1.
Также допустимыми к применению в конструктивном слое дорожной одежды (без учета фактической марки) являются марки битумного вяжущего PG X - Y по ГОСТ Р 58400.1, где X >= 69,3 и Y < -33,4.
Примечание - Для марок PG X - Y значения X выбирают из значений от 34 до 82 с шагом в 6 единиц. Значения Y выбирают из значений от минус 4 до минус 52 с шагом в 6 единиц.
Допустимая марка с минимальным диапазоном эксплуатации (без учета фактической марки) - PG 70 - 34.
Назначают к применению в ВСП битумные вяжущие с марками от PG 69,3 - 33,4(ФАКТ), а также с марками от PG 70 - 34.
Допустимы к применению марки PG X(Z) - Y по ГОСТ Р 58400.2, где X >= 58; Y <= -34; тип марки Z не ниже V.
Допустимая марка с минимальным диапазоном эксплуатации и минимальным уровнем транспортной нагрузки - PG 58(V) - 34.
Назначают к применению ВСП битумные вяжущие с марками от PG 58(V)-34.
Б.1.2.4 Определение расчетных параметров для НСП
При выборе значения коррекции определяют исходную максимальную температуру НСП Tисх в соответствии с 7.2 ПНСТ 397-2020.
Максимальная расчетная температура НСП с надежностью 50%, является исходной максимальной расчетной температуре ВСП вне зависимости от принятой надежности.
Определяют исходную максимальную расчетную температуру НСП на глубине от поверхности дороги, равной 50 мм, с надежностью 50%:
Tисх = T50 = TB50 - KH = 46,0 - 4,9 = 41,1 °C,
где T50 - максимальная расчетная температура НСП с надежностью 50%, °C;
TB50 - базовая максимальная расчетная температура с надежностью 98%, °C, равная 46,0 °C;
KH - коэффициент по таблице 2 ПНСТ 397-2020 (KH = 4,9 °C).
Максимальную расчетную температуру НСП на глубине поверхности слоя от поверхности автодороги, равной 50 мм с надежностью 98%, T98 определяют в соответствии с 7.2 ПНСТ 397-2020 (Б.1.1.4.3 настоящего стандарта):
T98 = TB98 - KH = 53,3 - 4,9 = 48,4 °C,
где T98 - максимальная расчетная температура НСП с надежностью 98%, °C;
TB98 - базовая максимальная расчетная температура НСП с надежностью 98%, равная 53,3 °C;
KH - коэффициент по таблице 2 ПНСТ 397-2020, равный 4,9 °C.
Определяют значение коррекции в соответствии с таблицей Б.3. Для экстремально тяжелых условий движения при прогнозируемой средней скорости транспортного потока не менее 70 км/ч, при исходной максимальной расчетной температуре не более 52 °C (Tисх = 41,1 °C) значение коррекции k = 15,5 °C.
Определяют скорректированную максимальную расчетную температуру НСП с надежностью 98%, Tk:
Tk = T98 + k = 48,4 + 15,5 = 63,9 °C,
где T98 - максимальная расчетная температура НСП с надежностью 98%, °C, равная 48,4 °C;
k - значение коррекции, равное 15,5 °C.
Определяют минимальную расчетную температуру НСП с надежностью 98%:
Tm98 = TM98 + F = -33,3 + 3,0 = -30,3 °C,
где Tm98 - минимальная расчетная температура НСП с надежностью 98%, °C;
TM98 - базовая минимальная расчетная температура с надежностью 98%, °C, равная -33,3 °C;
F - коэффициент по таблице Б.4 (при H = 50 мм, F = 3,0 °C).
Б.1.2.4.1 Результат назначения допустимых к применению в НСП битумных вяжущих
Допустимыми к применению в НСП являются марки битумного вяжущего по ГОСТ Р 58400.1 с фактической маркой PG X - Y(ФАКТ), где X >= 64,0 и Y <= -30,4.
Фактическая марка с минимальным диапазоном эксплуатации - PG 64,0 - 30,4(ФАКТ).
Примечание - Для марок PG X - Y(ФАКТ) значения X(ФАКТ) и Y(ФАКТ) округляют до 0,1.
Также допустимыми к применению в конструктивном слое дорожной одежды (без учета фактической марки) являются марки битумного вяжущего PG X - Y по ГОСТ Р 58400.1, где X >= 64,0 и Y <= -30,4.
Примечание - Для марок PG X - Y, значения X выбирают из значений от 34 до 82 с шагом в 6 единиц. Значения Y выбирают из значений от минус 4 до минус 52 с шагом в 6 единиц.
Допустимая марка с минимальным диапазоном эксплуатации (без учета фактической марки) - PG 64 - 34.
Назначают к применению в НСП битумные вяжущие с марками от PG 64,0 - 30,4(ФАКТ), а также с марками от PG 64 - 34.
Допустимы к применению марки PG X(Z) - Y по ГОСТ Р 58400.2, где X >= 52; Y <= -34; тип марки Z не ниже V.
Допустимая марка с минимальным диапазоном эксплуатации и минимальным уровнем транспортной нагрузки - PG 52(V) - 34.
Назначают к применению НСП битумные вяжущие с марками от PG 52(V) - 34.
Б.1.2.5 Определение расчетных параметров для ВСО
При выборе значения коррекции определяют исходную максимальную температуру ВСО Tисх в соответствии с 7.2 ПНСТ 397-2020.
Максимальная расчетная температура ВСО с надежностью 50% является исходной максимальной расчетной температуры ВСО (вне зависимости от принятой надежности).
Определяют исходную максимальную расчетную температуру ВСО (глубина поверхности слоя от поверхности дороги, равная 130 мм) с надежностью 50%:
Tисх = T50 = TB50 - KH = 46,0 - 8,9 = 37,1 °C,
где T50 - максимальная расчетная температура ВСО с надежностью 50%, °C;
TB50 - базовая максимальная расчетная температура с надежностью 98%, равная 46,0 °C;
KH - коэффициент по таблице 2 ПНСТ 397-2020, равный 8,9 °C.
Максимальную расчетную температуру ВСО (глубина поверхности слоя от поверхности автодороги, равная 130 мм) с надежностью 98% T98 определяют в соответствии с 7.2 ПНСТ 397-2020:
T98 = TB98 - KH = 53,3 - 8,9 = 44,4 °C,
где T98 - максимальная расчетная температура ВСО с надежностью 98%, °C;
TB98 - базовая максимальная расчетная температура НСП с надежностью 98%, равная 53,3 °C;
KH - коэффициент по таблице 2 ПНСТ 397-2020, равный 8,9 °C.
Определяют значение коррекции в соответствии с таблицей Б.3. Для экстремально тяжелых условий движения, при прогнозируемой средней скорости транспортного потока не менее 70 км/ч, при исходной максимальной расчетной температуре не более 52 °C значение коррекции k = 15,5 °C.
Определяем скорректированную максимальную расчетную температуру ВСО с надежностью 98%, Tk:
Tk = T98 + k = 44,4 + 15,5 = 59,9 °C,
где T98 - максимальная расчетная температура ВСО с надежностью 98%, равная 44,4 °C;
k - значение коррекции, равное 15,5 °C.
Определяют минимальную расчетную температуру ВСО с надежностью 98%:
Tm98 = TM98 + F = -33,3 + 5,0 = -28,3 °C,
где Tm98 - минимальная расчетная температура ВСО (глубина поверхности слоя от поверхности автодороги, равная 130 мм) с надежностью 98%, °C;
TM98 - базовая минимальная расчетная температура с надежностью 98%, равная -33,3 °C;
F - коэффициент по таблице Б.4 (при H = 130 мм, F = 5,0 °C).
Б.1.2.5.1 Результат назначения допустимых к применению в ВСО битумных вяжущих
Допустимыми к применению в ВСО являются марки битумного вяжущего по ГОСТ Р 58400.1 с фактической маркой PG X - Y(ФАКТ), где X >= 60,0 и Y <= -28,4.
Фактическая марка с минимальным диапазоном эксплуатации - PG 60,0 - 28,4(ФАКТ).
Примечание - Для марок PG X - Y(ФАКТ) значения X(ФАКТ) и Y(ФАКТ) округляют до 0,1.
Также допустимыми к применению в конструктивном слое дорожной одежды (без учета фактической марки) являются марки битумного вяжущего PG X - Y по ГОСТ Р 58400.1, где X >= 60,0 и Y <= -28,4.
Примечание - Для марок PG X - Y, значения X выбирают из значений от 34 до 82 с шагом в 6 единиц. Значения Y выбирают из значений от минус 4 до минус 52 с шагом в 6 единиц.
Допустимая марка с минимальным диапазоном эксплуатации (без учета фактической марки) - PG 64 -34.
Назначают к применению в ВСО битумные вяжущие с марками от PG 60,0 - 28,4(ФАКТ), а также с марками от PG 64 - 34.
Допустимы к применению марки PG X(Z) - Y по ГОСТ Р 58400.2, где X >= 46; Y <= -34; тип марки Z не ниже V.
Допустимая марка с минимальным диапазоном эксплуатации и минимальным уровнем транспортной нагрузки PG 46(V) - 34.
Назначают к применению ВСО битумные вяжущие с марками от PG 46(V) - 34.
Б.2 Методика определения и пример расчета расчетных температур слоя и назначения в проектной документации допустимых к применению марок битумного вяжущего (по ГОСТ 33133)
Б.2.1 Методика определения и пример расчета расчетных температур слоя и назначения в проектной документации допустимых к применению марок битумного вяжущего по ГОСТ 33133 представлены в ГОСТ Р 58829.
Примечание - Допускается назначать марки битумного вяжущего по ГОСТ 33133 с учетом имеющегося опыта проектирования конструкций для конкретных условий эксплуатации.
(справочное)
ПОЛОТНА, ПЕСКА И ПЕСЧАНО-ГРАВИЙНЫХ СМЕСЕЙ ДЛЯ СЛОЕВ ОСНОВАНИЯ
В.1 Расчетная (относительная) влажность грунта зависит от погодно-климатических условий местности, а также от вида грунта, конструкции земляного полотна, применяемых мероприятий по регулированию водно-теплового режима дорожной одежды и земляного полотна и др.
Разновидности грунтов принимают в соответствии с ГОСТ 33063.
Расчетную (относительную) влажность связного грунта Wp дорожной одежды вычисляют по формуле
где 
- среднее многолетнее значение относительной (в долях от влажности на границе текучести) влажности грунта в наиболее неблагоприятный (весенний) период года в рабочем слое земляного полотна, определяемое по таблице В.1 в зависимости от ДКЗ и подзоны [см. рисунок В.1 (вкладка)], схемы увлажнения грунта рабочего слоя и типа грунта;
- среднее многолетнее значение относительной (в долях от влажности на границе текучести) влажности грунта в наиболее неблагоприятный (весенний) период года в рабочем слое земляного полотна, определяемое по таблице В.1 в зависимости от ДКЗ и подзоны [см. рисунок В.1 (вкладка)], схемы увлажнения грунта рабочего слоя и типа грунта;
- поправка, равная 0,00 - для участков насыпей и 0,03 - для участков дороги, проходящих в выемке или в низкой насыпи с рабочей отметкой менее руководящей отметки для данного типа грунта и типа местности по характеру увлажнения;
- поправка на особенности рельефа территории, принимаемая для равнинных условий 0,00, предгорных - 0,03, горных - 0,05;
- поправка на конструктивные особенности проезжей части и обочин, определяемая по таблице В.2;Vr - коэффициент вариации, равный 0,10;
t - коэффициент нормированного отклонения, принимаемый в зависимости от уровня надежности KH (см. таблицу В.3);
- поправка, учитывающая толщину слоев, превышающую 0,75 м, определяемая по рисунку В.2 (в случае, если толщина слоев менее 0,75 м, поправка не принимается).Таблица В.1
грунта рабочего слоя 
ДКЗ - подзона | Схема увлажнения рабочего слоя | Среднее многолетнее значение относительной влажности грунта  (доли от Wт <*>) | |||
легкая супесь | пылеватый песок | легкий суглинок, тяжелый суглинок, пылеватый тяжелый суглинок, глина | пылеватая супесь, пылеватая тяжелая супесь, пылеватый легкий суглинок | ||
I-I1 | 1 | 0,53 | 0,57 | 0,62 | 0,65 |
2 | 0,55 | 0,59 | 0,65 | 0,67 | |
3 | 0,57 | 0,62 | 0,67 | 0,70 | |
I-I2 | 1 | 0,57 | 0,57 | 0,62 | 0,65 |
2 | 0,59 | 0,62 | 0,67 | 0,70 | |
3 | 0,62 | 0,65 | 0,70 | 0,75 | |
I-I3 | 1 | 0,60 | 0,62 | 0,65 | 0,70 |
2 | 0,62 | 0,65 | 0,70 | 0,75 | |
3 | 0,65 | 0,70 | 0,75 | 0,80 | |
II-II1 | 1 | 0,60 | 0,62 | 0,65 | 0,70 |
2 | 0,63 | 0,65 | 0,68 | 0,73 | |
3 | 0,65 | 0,67 | 0,70 | 0,75 | |
II-II2 | 1 | 0,57 | 0,59 | 0,62 | 0,67 |
2 | 0,60 | 0,62 | 0,65 | 0,70 | |
3 | 0,62 | 0,64 | 0,67 | 0,72 | |
II-II3 | 1 | 0,63 | 0,65 | 0,68 | 0,73 |
2 | 0,66 | 0,68 | 0,71 | 0,76 | |
3 | 0,68 | 0,70 | 0,73 | 0,78 | |
II-II4 | 1 | 0,60 | 0,62 | 0,65 | 0,70 |
2 | 0,63 | 0,65 | 0,68 | 0,73 | |
3 | 0,65 | 0,67 | 0,70 | 0,75 | |
II-II5 | 1 | 0,65 | 0,67 | 0,70 | 0,75 |
2 | 0,68 | 0,70 | 0,73 | 0,78 | |
3 | 0,70 | 0,72 | 0,75 | 0,80 | |
II-II6 | 1 | 0,62 | 0,64 | 0,67 | 0,72 |
2 | 0,65 | 0,67 | 0,70 | 0,75 | |
3 | 0,67 | 0,69 | 0,72 | 0,77 | |
III-III1 | 1 | 0,55 | 0,57 | 0,60 | 0,63 |
2, 3 | 0,59 | 0,61 | 0,63 | 0,67 | |
III-III2 | 1 | 0,58 | 0,60 | 0,63 | 0,66 |
2, 3 | 0,62 | 0,64 | 0,66 | 0,70 | |
III-III3 | 1 | 0,55 | 0,57 | 0,60 | 0,63 |
2, 3 | 0,59 | 0,61 | 0,63 | 0,67 | |
IV | 1 | 0,53 | 0,55 | 0,57 | 0,60 |
2, 3 | 0,57 | 0,58 | 0,60 | 0,64 | |
V | 1 | 0,52 | 0,53 | 0,54 | 0,57 |
2, 3 | 0,55 | 0,56 | 0,57 | 0,60 | |
- границы ДКЗ; 
- границы дорожно-климатических подзонПримечания
1 При обосновании общее дорожно-климатическое районирование территории Российской Федерации может уточняться в рамках отдельных субъектов.
2 Кубань и западную часть Северного Кавказа следует относить к ДКЗ III. Крым - к ДКЗ IV.
3 При проектировании участков дорог в приграничных зонах при обосновании данных о грунтово-гидрологических и почвенных условиях, а также, исходя из практики эксплуатации дорог в районе, допускается принимать проектные решения как для смежной (северной или южной) зоны.
4 В горных районах ДКЗ следует определять с учетом высотного расположения объектов проектирования, принимая во внимание природные условия на данной высоте.
5 Разделение на подзоны следует учитывать при определении расчетной влажности при расчетах на прочность и морозоустойчивость дорожных одежд.
Средние значения влажности грунта в таблице В.1 приведены для толщины дорожной одежды hд.о. до 0,75 м. Если одежда имеет 
толщину, влагонакопление в грунте рабочего слоя за счет грунтовой и поверхностной вод снижается. В этом случае расчетная влажность грунта уменьшается на величину 
, определяемую по номограмме (см. рисунок В.2).
толщину, влагонакопление в грунте рабочего слоя за счет грунтовой и поверхностной вод снижается. В этом случае расчетная влажность грунта уменьшается на величину , определяемую по номограмме (см. рисунок В.2).Если расчетная (относительная) влажность 
, указанная в таблице В.1, более или равна 0,75Wт, значение поправки 
определяют по рисунку В.2. Если 
, расчетную влажность грунта при толщине дорожной одежды более 0,75 м вычисляют по формуле (В.1) без учета 
.
, указанная в таблице В.1, более или равна 0,75Wт, значение поправки определяют по рисунку В.2. Если , расчетную влажность грунта при толщине дорожной одежды более 0,75 м вычисляют по формуле (В.1) без учета .
1 - для 
; 2 - для 
;
; 2 - для ;3 - для 
; 4 - для 
; 4 - для к относительной расчетной влажности 
в зависимости
в зависимостиот суммарной толщины дорожной одежды hд.о.
Таблица В.2
проезжей части и обочин 
Конструктивная особенность | Поправка  в ДКЗ | |||
II | III | IV | V | |
Основание дорожной одежды, включая слои на границе с грунтом рабочего слоя, из укрепленных материалов: | ||||
крупнообломочного грунта и песка | 0,04 | 0,04 | 0,03 | 0,03 |
песчанистой супеси | 0,05 | 0,05 | 0,05 | 0,04 |
пылеватых песков, тяжелого и легкого суглинка и др. | 0,08 | 0,08 | 0,06 | 0,05 |
Укрепление обочин (не менее 2/3 их ширины): | ||||
асфальтобетоном | 0,05 | 0,04 | 0,03 | 0,02 |
щебнем (гравием) | 0,02 | 0,02 | 0,02 | 0,02 |
Дренаж с продольными трубчатыми дренами | 0,05 | 0,03 | - | - |
Устройство гидроизолирующих прослоек из полимерных материалов | 0,05 | 0,05 | 0,03 | 0,03 |
Устройство теплоизолирующего слоя, предотвращающего промерзание | Снижение расчетной влажности до полной влагоемкости при требуемом коэффициенте уплотнения грунта Kупл | |||
Грунт рабочего слоя земляного полотна в "обойме" | Снижение расчетной влажности до оптимальной | |||
Грунт рабочего слоя, уплотненный до значения коэффициента уплотнения более 1,00 в слое толщиной до 0,5 м от низа дорожной одежды, если он расположен ниже границы промерзания | - | 0,03 | 0,03 | 0,03 |
Таблица В.3
Уровень надежности Kн | 0,70 | 0,75 | 0,80 | 0,85 | 0,90 | 0,95 | 0,98 |
Нормированное отклонение t | 0,52 | 0,68 | 0,84 | 1,06 | 1,32 | 1,71 | 2,19 |
В.2 Расчетные механические характеристики связных грунтов:
- модуль упругости - в зависимости от расчетной влажности по таблице В.4;
- угол внутреннего трения 
и удельное сцепление грунта cN - в зависимости от расчетной влажности и количества приложений нагрузки за срок службы дорожной одежды по таблице В.5.
и удельное сцепление грунта cN - в зависимости от расчетной влажности и количества приложений нагрузки за срок службы дорожной одежды по таблице В.5.Таблица В.4
модулей упругости связных грунтов
Грунт | Модуль упругости при относительной влажности, МПа | |||||||||
0,50 | 0,55 | 0,60 | 0,65 | 0,70 | 0,75 | 0,80 | 0,85 | 0,90 | 0,95 | |
Пылеватый песок | 96 | 90 | 84 | 78 | 72 | 66 | 60 | 54 | 48 | 43 |
Легкая супесь | 70 | 60 | 56 | 53 | 49 | 45 | 43 | 42 | 41 | 40 |
Супесь пылеватая, супесь тяжелая пылеватая | 108 | 90 | 72 | 54 | 46 | 38 | 32 | 27 | 26 | 25 |
Суглинок легкий, суглинок тяжелый | 108 | 90 | 72 | 50 | 41 | 34 | 29 | 25 | 24 | 23 |
Суглинок легкий пылеватый, суглинок тяжелый пылеватый | 108 | 90 | 72 | 54 | 46 | 38 | 32 | 27 | 26 | 25 |
Глины | 108 | 90 | 72 | 50 | 41 | 34 | 29 | 25 | 24 | 23 |
Таблица В.5
(удельное сцепление cN и угол внутреннего трения 
)
)связных грунтов
Относительная влажность | Удельное сцепление cN, МПа, при суммарном числе приложений нагрузки  | Угол внутреннего трения  , град, при суммарном числе приложений нагрузки  | ||||||||
1 | 103 | 104 | 105 | 106 | 1 | 103 | 104 | 105 | 106 | |
Суглинки и глины | ||||||||||
0,60 | 0,030 | 0,030 | 0,016 | 0,014 | 0,012 | 24 | 20 | 14,5 | 11 | 9 |
0,65 | 0,024 | 0,019 | 0,013 | 0,011 | 0,009 | 21 | 15 | 11 | 8 | 7 |
0,70 | 0,019 | 0,013 | 0,009 | 0,007 | 0,006 | 18 | 11,5 | 8,5 | 6,5 | 5,5 |
0,75 | 0,015 | 0,009 | 0,006 | 0,005 | 0,004 | 15 | 10 | 7,5 | 5 | 4 |
0,80 | 0,011 | 0,007 | 0,005 | 0,003 | 0,002 | 13 | 8 | 5 | 3 | 2,5 |
0,90 | 0,008 | 0,004 | 0,004 | 0,002 | 0,001 | 11,5 | 6,5 | 3,5 | 2,2 | 2 |
Супеси и пылеватые пески | ||||||||||
0,6 | 0,014 | 0,012 | 0,008 | 0,006 | 0,005 | 36 | 24 | 18 | 14 | 12 |
0,65 | 0,013 | 0,010 | 0,008 | 0,006 | 0,004 | 36 | 23,5 | 17 | 14 | 12 |
0,70 | 0,012 | 0,009 | 0,006 | 0,005 | 0,004 | 35 | 23,5 | 17 | 14 | 12 |
0,75 | 0,011 | 0,008 | 0,005 | 0,004 | 0,003 | 35 | 23 | 17 | 14 | 12 |
0,80 | 0,010 | 0,007 | 0,005 | 0,004 | 0,003 | 34 | 23 | 17 | 14 | 12 |
0,85 | 0,009 | 0,007 | 0,004 | 0,003 | 0,003 | 34 | 22 | 15 | 12 | 10 |
0,90 | 0,008 | 0,004 | 0,003 | 0,003 | 0,003 | 33 | 21 | 12,5 | 10 | 8 |
Примечания 1 Значение сдвиговых характеристик  и cN при суммарном числе приложения нагрузки  , равном 1, используют при расчете на статическое действие нагрузки и их обозначение принимают как  и cN ст.2 При суммарном числе приложения нагрузки  более 106 значения сдвиговых характеристик  и cN следует принимать по графе настоящей таблицы, где суммарное число приложения нагрузки  равно 106. | ||||||||||
Расчетные механические характеристики ПГС, песка (за исключением пылеватого песка) и легкой крупной супеси не зависят от расчетной влажности и их принимают следующим образом:
- модуль упругости - во всех ДКЗ одинаковым по таблице В.6;
- удельное сцепление cN и угол внутреннего трения 
- в зависимости от количества приложений нагрузки за срок службы дорожной одежды по таблице В.7.
- в зависимости от количества приложений нагрузки за срок службы дорожной одежды по таблице В.7.Таблица В.6
песка и легкой крупной супеси
Подвид грунта и ПГС | Модуль упругости, МПа |
ПГС по ПНСТ 403-2020 и ГОСТ 23735 | 180 |
Гравелистый, повышенной крупности, крупный | 130 |
Средний | 120 |
Мелкий | 100 |
Легкая крупная супесь | 65 |
Таблица В.7
трения 
) ПГС, песка и легкой крупной супеси
) ПГС, песка и легкой крупной супесиПодвид грунта и ПГС | Удельное сцепление cN, МПа, при суммарном числе приложений нагрузки  | Угол внутреннего трения  , градусы, при суммарном числе приложений нагрузки  | |||||||||
1 | 103 | 104 | 105 | 106 | 1 | 103 | 104 | 105 | 106 | ||
ПГС по ПНСТ 403-2020 и ГОСТ 23735 | 0,03 | 45 | |||||||||
Гравелистый, крупный песок с содержанием пылевато-глинистой фракции | 0% | 0,004 | 0,003 | 0,003 | 0,003 | 0,003 | 35 | 33 | 32 | 31 | 29 |
5% | 0,005 | 0,004 | 0,004 | 0,003 | 0,003 | 34 | 31 | 30 | 29 | 28 | |
Средний песок с содержанием пылевато-глинистой фракции | 0% | 0,004 | 0,004 | 0,003 | 0,003 | 0,002 | 32 | 30 | 30 | 28 | 27 |
5% | 0,005 | 0,004 | 0,003 | 0,003 | 0,002 | 33 | 30 | 29 | 28 | 26 | |
Мелкий песок с содержанием пылевато-глинистой фракции | 0% | 0,003 | 0,003 | 0,002 | 0,002 | 0,002 | 31 | 28 | 22 | 26 | 25 |
5% | 0,005 | 0,004 | 0,004 | 0,004 | 0,003 | 31 | 27 | 26 | 25 | 24 | |
8% | 0,006 | 0,005 | 0,004 | 0,003 | 0,002 | 31 | 27 | 26 | 25 | 23 | |
Легкая крупная супесь | 0,006 | 0,005 | 0,004 | 0,003 | 0,002 | 31 | 27 | 26 | 25 | 23 | |
Примечания 1 Значение сдвиговых характеристик  и cN при суммарном числе приложения нагрузки  , равном 1, используют при расчете на статическое действие нагрузки и их обозначение принимают как  и cN ст.2 При суммарном числе приложения нагрузки  более 106 значения сдвиговых характеристик  и cN следует принимать по графе настоящей таблицы, где суммарное число приложения нагрузки  равно 106. | |||||||||||
В.3 При применении в качестве грунтов рабочего слоя материалов, не представленных в настоящем стандарте, их расчетные характеристики необходимо назначать по данным лабораторных и натурных испытаний.
(справочное)
РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ КОНСТРУКТИВНЫХ СЛОЕВ
Таблица Г.1
обработанных вяжущими
Материал | Расчетный модуль упругости E, МПа | Прочность на растяжение при изгибе Rукр, МПа |
ЩПС, ГПС, крупнообломочный грунт, обработанные цементом (см. ГОСТ 23558); ЩПС, ГПС, обработанные цементом (см. ПНСТ 326-2019); крупнообломочные грунты, обработанные цементом (см. ПНСТ 322-2019), соответствующие марке | ||
10 | 300 | 0,22 |
20 | 500 | 0,37 |
40 | 600 | 0,42 |
60 | 800 | 0,47 |
75 <*> | 870 | 0,50 |
100 <*> | 1000 | 0,70 |
ЩПС, ГПС, крупнообломочный грунт, обработанные зольным, шлаковым вяжущими, бокситовыми и нефелиновыми шламами (см. ГОСТ 23558); ЩГПС, укрепленные шлакопортландцементом, строительной известью (см. ПНСТ 326-2019); крупнообломочные грунты, укрепленные шлакопортландцементом, строительной известью, зольным, шлаковым вяжущими (см. ПНСТ 322-2019), соответствующие марке | ||
10 | 250 | 0,20 |
20 | 450 | 0,35 |
40 | 550 | 0,40 |
60 | 750 | 0,46 |
75 <*> | 870 | 0,50 |
100 <*> | 950 | 0,68 |
Гравелистые, крупные, средние песчаные грунты, обработанные цементом (см. ГОСТ 23558); гравелистые, крупные, средние песчаные грунты, укрепленные цементом (см. ПНСТ 322-2019), соответствующие марке | ||
10 | 200 | 0,20 |
20 | 400 | 0,32 |
40 | 550 | 0,40 |
60 | 700 | 0,45 |
75 <*> | 870 | 0,50 |
100 <*> | 950 | 0,68 |
Гравелистые, крупные, средние песчаные грунты, обработанные зольным или шлаковым вяжущим (см. ГОСТ 23558); гравелистые, крупные, средние песчаные грунты, укрепленные шлаковыми, золошлаковыми и другими минеральными вяжущими, а также комплексным методом (см. ПНСТ 322-2019), соответствующие марке | ||
10 | 180 | 0,18 |
20 | 300 | 0,23 |
40 | 450 | 0,35 |
60 | 600 | 0,40 |
730 | 0,43 | |
100 <*> | 870 | 0,53 |
Мелкие и пылеватые песчаные грунты, все виды супесей, суглинки с числом пластичности до 12, обработанные цементом (см. ГОСТ 23558); мелкие и пылеватые песчаные грунты, все виды супесей, суглинки с числом пластичности до 12, укрепленные цементом (см. ПНСТ 322-2019), соответствующие марке | ||
10 | 160 | 0,18 |
20 | 250 | 0,29 |
40 | 400 | 0,37 |
60 | 550 | 0,42 |
750 | 0,46 | |
100 <*> | 870 | 0,57 |
Мелкие и пылеватые песчаные грунты, все виды супесей, суглинки с числом пластичности до 12, укрепленные шлаковыми, золошлаковыми и другими минеральными вяжущими (см. ГОСТ 23558); мелкие и пылеватые песчаные грунты, все виды супесей, суглинки с числом пластичности до 12, укрепленные шлаковыми, золошлаковыми и другими минеральными вяжущими, а также комплексным методом (см. ПНСТ 322-2019), соответствующие марке | ||
10 | 150 | 0,16 |
20 | 200 | 0,22 |
40 | 300 | 0,33 |
60 | 450 | 0,38 |
600 | 0,42 | |
100 <*> | 750 | 0,50 |
Органоминеральные смеси (см. ГОСТ 30491); ЩГПС (см. ПНСТ 325-2019), обработанные | ||
вязкими или жидкими органическими вяжущими, в т.ч. эмульгированными органическими вяжущими | 450 | - |
жидкими органическими вяжущими совместно с минеральными или эмульгированными органическими вяжущими совместно с минеральными | 700 | 0,45 |
Крупнообломочные, гравелистые, крупные, средние, мелкие и пылеватые песчаные грунты, все виды супесей, суглинки с числом пластичности до 12 (см. ГОСТ 30491), обработанные | ||
вязкими или жидкими органическими вяжущими, в т.ч. эмульгированными органическими вяжущими | 350 | - |
жидкими органическими вяжущими совместно с минеральными или эмульгированными органическими вяжущими совместно с минеральными | 600 | 0,40 |
Крупнообломочные, гравелистые, крупные, средние, мелкие и пылеватые песчаные грунты, все виды супесей, суглинки с числом пластичности до 12 (см. ПНСТ 321-2019), обработанные | ||
жидкими органическими вяжущими или вязкими, в т.ч. эмульгированными органическими вяжущими | 350 | - |
Смеси органоминеральные холодные с использованием переработанного асфальтобетона (РАП), соответствующие маркам | ||
ХО 32Э | 450 | - |
ХО 32 ЭМ | 1000 | 0,65 |
ХП 16Э | 600 | - |
ХП 16 ЭМ | 1200 | 0,70 |
Таблица Г.2
Щебеночные основания из неукрепленных материалов
и каменные мостовые
Материал | Расчетный модуль упругости E, МПа | |
легкоуплотняемого щебня | трудноуплотняемого щебня | |
Фракционный щебень фракции 31,5 - 63 мм (см. ГОСТ 32703 и ГОСТ 32826), устроенный по способу заклинки, расклинцованный | ||
фракционным мелким щебнем | 450 | 350 |
известняковой мелкой смесью, активным мелким шлаком | 400 | 300 |
мелким высокоактивным шлаком | 450 | 400 |
асфальтобетонной смесью, асфальтогранулятом | 500 | 450 |
цементно-песчаной смесью марки М75 | От 450 до 700 | От 350 до 600 |
Каменная мостовая | ||
из колотого камня | - | 500 |
из булыжного камня | - | 400 |
Примечания 1 Значение модулей упругости для щебня, расклинцованного цементно-песчаной смесью, принимают в зависимости от глубины пропитки: от 0,25h слоя до 0,75h слоя. Промежуточные значения определяют по интерполяции. 2 Легкоуплотняемый щебень - щебень из изверженных и метаморфических пород марки по прочности менее 1000, щебень из гравия прочностью менее 800, шлаки пористой структуры, щебень из осадочных пород. 3 Трудноуплотняемый щебень - щебень из изверженных и метаморфических пород марки по прочности 1000 и более, щебень из гравия прочностью 800 и более, шлаки остеклованной структуры. | ||
Таблица Г.3
Материал слоя, мм | Расчетный модуль упругости E, МПа |
Щебеночные смеси для покрытий непрерывной гранулометрии при максимальном размере зерен (см. ГОСТ 25607) | |
C1 - 40 | 300 |
C2 - 20 | 290 |
Щебеночные смеси для оснований непрерывной гранулометрии при максимальном размере зерен (см. ГОСТ 25607) | |
C3 - 120 | 280 |
C4 - 80 | 275 |
C5 - 40 | 260 |
C6 - 20 | 250 |
C7 - 10 | 240 |
Гравийные смеси для покрытий непрерывной гранулометрии при максимальном размере зерен (см. ГОСТ 25607) | |
C1 - 40 | 280 |
C2 - 20 | 265 |
Гравийные смеси для оснований непрерывной гранулометрии при максимальном размере зерен (см. ГОСТ 25607) | |
C3 - 120 | 240 |
C4 - 80 | 230 |
C5 - 40 | 220 |
C6 - 20 | 200 |
C7 - 10 | 180 |
ЩПС и ЩПГС для покрытий при максимальном размере зерен (см. ПНСТ 327-2019) | |
0 - 31,5 | 260 |
0 - 22,4 | 255 |
ЩПС и ЩПГС для оснований при максимальном размере зерен (см. ПНСТ 327-2019) | |
0 - 90 | 280 |
0 - 63 | 275 |
0 - 45 | 265 |
0 - 31,5 | 260 |
0 - 22,4 | 255 |
0 - 116 | 250 |
0 - 11,2 | 240 |
0 - 8 | 235 |
ГПС для покрытий при максимальном размере зерен (см. ПНСТ 327-2019) | |
0 - 31,5 | 220 |
0 - 22,4 | 210 |
ГПС для оснований при максимальном размере зерен (см. ПНСТ 327-2019) | |
0 - 90 | 240 |
0 - 63 | 230 |
0 - 45 | 225 |
0 - 31,5 | 220 |
0 - 22,4 | 210 |
0 - 16 | 200 |
0 - 11,2 | 180 |
0 - 8 | 175 |
шлаковая ЩПС для оснований - при максимальном размере зерен (см. ГОСТ Р 58770) | |
0/90 | 280 |
0/63-1 | 275 |
0/63 | 275 |
0/31,5-1 | 250 |
0/31,5-2 | 250 |
0/16-1 | 210 |
0/16-2 | 210 |
0/8 | 175 |
Примечание - Для смесей ЩПС, ЩГПС и ГПС по ПНСТ 327-2019 категорию К устанавливают по таблице 1 ПНСТ 397-2020, марку М - по таблице 2 ПНСТ 327-2019. Марки смесей ЩПС, ЩГПС и ГПС: для слоя покрытия и слоя основания - М1 и М3, для дренирующих слоев - М4 и М5, для морозозащитных слоев - М2 (см. таблицу А.1 приложения А ПНСТ 327-2019). | |
Таблица Г.4
при расчете дорожных одежд по допускаемому упругому прогибу
и условию сдвигоустойчивости
Виды битумных вяжущих | Кратковременный модуль упругости асфальтобетона, МПа, при температуре, °C | ||||
10 | 20 | 30 | 40 | 50 | |
1 Асфальтобетоны для устройства слоев покрытий | |||||
1.1 ЩМА (см. ГОСТ Р 58401.2 и ГОСТ Р 58406.1) на битумных вяжущих | |||||
PG X(от 46,0 до 58,0) - Y(ФАКТ) | 2600 | 1400 | 850 | 400 | 300 |
PG X(от 58,1 до 70,0) - Y(ФАКТ) | 3700 | 2350 | 1250 | 550 | 400 |
PG X(от 70,1 до 82,0) - Y(ФАКТ) | 4250 | 2950 | 1650 | 820 | 520 |
1.2 ЩМА (см. ГОСТ Р 58406.1) на битумах (см. ГОСТ 33133) | |||||
БНД 100/130 | 2700 | 1450 | 900 | 450 | 320 |
БНД 70/100 | 3800 | 2450 | 1300 | 600 | 450 |
БНД 50/70 | 4400 | 3050 | 1700 | 850 | 550 |
1.3 ЩМА (см. ГОСТ Р 58406.1) на ПБВ (см. ГОСТ Р 52056) | |||||
ПБВ 130 | 1750 | 900 | 550 | 300 | 250 |
ПБВ 90 | 2500 | 1350 | 820 | 350 | 300 |
ПБВ 60 | 3550 | 2300 | 1200 | 550 | 400 |
ПБВ 40 | 4100 | 2850 | 1600 | 800 | 500 |
1.4 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58401.1 и ГОСТ Р 58406.2) на битумных вяжущих | |||||
PG X(от 34,0 до 46,0) - Y(ФАКТ) | 1950 | 1020 | 650 | 420 | 250 |
PG X(от 46,1 до 58,0) - Y(ФАКТ) | 2900 | 1550 | 950 | 550 | 350 |
PG X(от 58,1 до 70,0) - Y(ФАКТ) | 4100 | 2550 | 1400 | 600 | 450 |
PG X(от 70,1 до 82,0) - Y(ФАКТ) | 4700 | 3300 | 1800 | 850 | 550 |
1.5 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58406.2) на битумах (см. ГОСТ 33133) | |||||
БНД 130/200 | 2150 | 1100 | 750 | 500 | 300 |
БНД 100/130 | 3000 | 1600 | 1000 | 550 | 350 |
БНД 70/100 | 4150 | 2700 | 1450 | 650 | 500 |
БНД 50/70 | 4800 | 3350 | 1850 | 900 | 600 |
1.6 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58406.2 на ПБВ (см. ГОСТ Р 52056) | |||||
ПБВ 130 | 1800 | 950 | 600 | 350 | 300 |
ПБВ 90 | 2800 | 1500 | 900 | 400 | 350 |
ПБВ 60 | 4000 | 2450 | 1350 | 550 | 450 |
ПБВ 40 | 4600 | 3200 | 1750 | 800 | 550 |
2 Асфальтобетоны для устройства слоев оснований | |||||
2.1 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58401.1 и ГОСТ Р 58406.2) на битумных вяжущих | |||||
PG X(от 34,0 до 46,0) - Y(ФАКТ) | 1500 | 750 | 500 | 320 | 220 |
PG X(от 46,1 до 58,0) - Y(ФАКТ) | 2250 | 1200 | 800 | 400 | 300 |
PG X(от 58,1 до 70,0) - Y(ФАКТ) | 3150 | 2000 | 1200 | 500 | 400 |
PG X(от 70,1 до 82,0) - Y(ФАКТ) | 3600 | 2500 | 1500 | 700 | 500 |
2.2 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58406.2) на битумах (см. ГОСТ 33133) | |||||
БНД 130/200 | 1600 | 800 | 550 | 350 | 250 |
БНД 100/130 | 2300 | 1250 | 850 | 450 | 350 |
БНД 70/100 | 3250 | 2100 | 1250 | 550 | 450 |
БНД 50/70 | 3700 | 2550 | 1550 | 750 | 520 |
2.3 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58406.2) на ПБВ по ГОСТ Р 52056 | |||||
ПБВ 130 | 1400 | 700 | 450 | 300 | 200 |
ПБВ 90 | 2150 | 1150 | 750 | 350 | 300 |
ПБВ 60 | 3050 | 1950 | 1150 | 450 | 350 |
ПБВ 40 | 3500 | 2450 | 1450 | 650 | 450 |
Примечание - Если значение температурного диапазона эксплуатации R = (X + |Y|) допустимой к применению фактической марки битумного вяжущего PG X - Y(ФАКТ) (см. приложение В) с минимальным диапазоном эксплуатации более 95, необходимо понизить расчетный кратковременный модуль упругости на 10%. | |||||
Таблица Г.5
при изгибе под кратковременными нагрузками
Виды битумных вяжущих | Кратковременный модуль упругости асфальтобетона, МПа, при температуре 0 °C | Rизг, МПа, при 0 °C | Усталостные коэффициенты | |
m |  | |||
1 Асфальтобетоны для устройства слоев покрытий | ||||
1.1 ЩМА (см. ГОСТ Р 58401.2 и ГОСТ Р 58406.1) на битумных вяжущих | ||||
PG X(от 46,0 до 58,0) - Y(ФАКТ) | 4500 | 9,3 | 5,0 | 5,4/6,3 |
PG X(от 58,1 до 70,0) - Y(ФАКТ) | 5500 | 9,5 | 5,5 | 5,2/5,9 |
PG X(от 70,1 до 82,0) - Y(ФАКТ) | 6300 | 9,8 | 6,0 | 5,0/5,6 |
1.2 ЩМА (см. ГОСТ Р 58406.1) на битумах (см. ГОСТ 33133) | ||||
БНД 100/130 | 4700 | 9,3 | 5,0 | 5,4/6,3 |
БНД 70/100 | 5700 | 9,5 | 5,5 | 5,2/5,9 |
БНД 50/70 | 6450 | 9,8 | 6,0 | 5,0/5,6 |
1.3 ЩМА (см. ГОСТ Р 58406.1) на ПБВ (см. ГОСТ Р 52056) | ||||
ПБВ 130 | 3300 | 9,3 | 4,5 | 5,6/6,6 |
ПБВ 90 | 4350 | 9,5 | 5,0 | 5,4/6,3 |
ПБВ 60 | 5300 | 9,8 | 5,5 | 5,2/5,9 |
ПБВ 40 | 6100 | 10,0 | 6,0 | 5,0/5,6 |
1.4 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58401.1 и ГОСТ Р 58406.2) на битумных вяжущих | ||||
PG X(от 34,0 до 46,0) - Y(ФАКТ) | 3450 | 9,0 | 4,5 | 5,8/6,8 |
PG X(от 46,1 до 58,0) - Y(ФАКТ) | 5000 | 9,3 | 5,0 | 5,4/6,3 |
PG X(от 58,1 до 70,0) - Y(ФАКТ) | 6100 | 9,5 | 5,5 | 5,2/5,9 |
PG X(от 70,1 до 82,0) - Y(ФАКТ) | 7050 | 9,8 | 6,0 | 5,0/5,6 |
1.5 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58406.2) на битумах (см. ГОСТ 33133) | ||||
БНД 130/200 | 3650 | 9,0 | 4,5 | 5,8/6,8 |
БНД 100/130 | 5200 | 9,3 | 5,0 | 5,4/6,3 |
БНД 70/100 | 6400 | 9,5 | 5,5 | 5,2/5,9 |
БНД 50/70 | 7200 | 9,8 | 6,0 | 5,0/5,6 |
1.6 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58406.2) на ПБВ (см. ГОСТ Р 52056) | ||||
ПБВ 130 | 3300 | 9,3 | 4,5 | 5,6/6,6 |
ПБВ 90 | 4850 | 9,5 | 5,0 | 5,4/6,3 |
ПБВ 60 | 5950 | 9,8 | 5,5 | 5,2/5,9 |
ПБВ 40 | 6850 | 10,0 | 6,0 | 5,0/5,6 |
2 Асфальтобетоны для устройства слоев оснований | ||||
2.1 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58401.1 и ГОСТ Р 58406.2) на битумных вяжущих | ||||
PG X(от 34,0 до 46,0) - Y | 2950 | 8,0 | 4,3 | 5,8/6,8 |
PG X(от 46,1 до 58,0) - Y(ФАКТ) | 4300 | 8,2 | 4,5 | 5,4/6,3 |
PG X(от 58,1 до 70,0) - Y(ФАКТ) | 5200 | 8,5 | 4,7 | 5,2/5,9 |
PG X(от 70,1 до 82,0) - Y(ФАКТ) | 5950 | 8,7 | 5,0 | 5,0/5,6 |
2.2 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58406.2) на битумах (см. ГОСТ 33133) | ||||
БНД 130/200 | 3150 | 8,5 | 4,3 | 5,8/6,8 |
БНД 100/130 | 4450 | 8,8 | 4,5 | 5,4/6,3 |
БНД 70/100 | 5450 | 9,0 | 4,7 | 5,2/5,9 |
БНД 50/70 | 6100 | 9,3 | 5,1 | 5,0/5,6 |
2.3 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58406.2) на ПБВ (см. ГОСТ Р 52056) | ||||
ПБВ 130 | 2800 | 8,0 | 4,4 | 5,6/6,6 |
ПБВ 90 | 4150 | 8,5 | 4,6 | 5,4/6,3 |
ПБВ 60 | 5050 | 9,0 | 4,8 | 5,2/5,9 |
ПБВ 40 | 5800 | 9,5 | 5,0 | 5,0/5,6 |
Примечания 1 Если значение температурного диапазона эксплуатации R = (X + |Y|) допустимой к применению фактической марки битумного вяжущего PG X - Y(ФАКТ) (см. приложение В) с минимальным диапазоном эксплуатации более 95, необходимо понизить расчетный кратковременный модуль упругости на 10%. 2 Коэффициент  в числителе приведен для ДКЗ II, в знаменателе - для ДКЗ III - V. | ||||
Таблица Г.6
при расчете на статическую нагрузку
Вид асфальтобетона | Значение модуля упругости при статической нагрузке, МПа, при температуре, °C | |||
20 | 30 | 40 | 50 | |
1 Асфальтобетоны для устройства слоев покрытий | ||||
1.1 ЩМА (см. ГОСТ Р 58401.2 и ГОСТ Р 58406.1) с НМР 16 мм и более | 340 | 280 | 240 | 200 |
1.2 ЩМА (см. ГОСТ Р 58401.2 и ГОСТ Р 58406.1) с НМР менее 16 мм | 330 | 270 | 230 | 190 |
1.3 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58401.1 и ГОСТ Р 58406.2) с НМР 16 мм и более | 400 | 340 | 290 | 240 |
1.4 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58401.1 и ГОСТ Р 58406.2) с НМР менее 16 мм | 380 | 320 | 270 | 220 |
2 Асфальтобетоны для устройства слоев оснований | ||||
2.1 Асфальтобетоны (см. ГОСТ Р 58401.1 и ГОСТ Р 58406.2) | 390 | 330 | 280 | 230 |
Таблица Г.7
Материал | Удельный вес, кН/м3 | Объемная плотность, кг/м3 |
Асфальтобетон | 24,00 | 2400 |
Гранитный щебень | 18,00 | 1800 |
Известняковый щебень | 16,00 | 1600 |
Крупный песок | 20,00 | 2000 |
Средний песок | 19,50 | 1950 |
Мелкий песок | 18,50 | 1850 |
Пылеватый песок | 17,50 | 1750 |
Супесь | 21,00 | 2100 |
Суглинок и глина | 20,00 | 2000 |
ЩПС, ГПС | 20,00 | 2000 |
Укрепленные материалы | 21,00 | 2100 |
Укрепленный песок | 21,00 | 2100 |
Укрепленные грунты | 19,00 | 1900 |
Примечание - Фактическая плотность материалов может отличаться от ориентировочных значений и зависит от ряда факторов, таких как гранулометрический состав, максимальная плотность материала, степень уплотнения и т.д. | ||
Таблица Г.8
Требования к материалам конструктивных слоев дорожных одежд
Материал | Нормативный документ, регламентирующий требования |
Асфальтобетон | |
Песок | |
Щебень и гравий из плотных горных пород | |
Шлаковые щебень и песок | |
Шлаковые ЩПС | |
ЩГПС, ЩПС, ГПС | |
ПГС | |
ЩПС, ГПС и грунты, обработанные неорганическими вяжущими материалами | |
ЩГПС, обработанные неорганическими вяжущими материалами | |
Органоминеральные смеси и грунты, укрепленные органическими вяжущими | |
ЩГПС, обработанные органическими вяжущими | |
Грунты, стабилизированные и укрепленные неорганическими вяжущими | |
Грунты, укрепленные органическими вяжущими | |
Геосинтетические материалы |
Таблица Г.9
Основные требования к щебню по ГОСТ 32703, ГОСТ 32826
и к щебню (гравию), входящему в состав смесей по ГОСТ 25607,
ГОСТ Р 58770, ПНСТ 327-2019 для оснований дорожных одежд
Показатели свойств каменных материалов | Категория автомобильной дороги | ||
I, II | III | IV | |
Марка по дробимости, не менее | 1000 | 800 | 600 |
Марка по сопротивлению дроблению и износу, не менее | И4 | И5 | И6 |
Марка по морозостойкости, не менее, для районов со среднемесячной температурой воздуха наиболее холодного месяца, °C, не менее: | |||
- от 0 до минус 5 | F25 | F15 | - |
- от минус 5 до минус 15 | F50 | F25 | F15 |
- ниже минус 15 | F50 | F50 | F25 |
Марка по содержанию зерен пластинчатой (лещадной) и игловатой формы, не менее | Л25 | Л25 | Л30 |
Марка по водостойкости для щебня в ЩПС, не менее | В1 | В1 | В2 |
Устойчивость структуры зерен щебня против распадов, потеря массы при распаде, %, не более | 5 | 5 | 7 |
Таблица Г.10
Основные требования к щебню (гравию),
входящему в состав смесей по ГОСТ 25607, ПНСТ 327-2019
для покрытий дорожных одежд
Показатели свойств каменных материалов | Категория автомобильной дороги |
IV | |
Марка по дробимости, не менее | 800 |
Марка по сопротивлению дроблению и износу, не менее | И4 |
Марка по морозостойкости, не менее, для районов со среднемесячной температурой воздуха наиболее холодного месяца, °C, не менее: | |
- от 0 до минус 5 | F25 |
- от минус 5 до минус 15 | F50 |
- ниже минус 15 | F50 |
Марка по содержанию зерен пластинчатой (лещадной) и игловатой формы, не менее | Л25 |
Марка по водостойкости для щебня в ЩПС, не менее | В1 |
Устойчивость структуры зерен щебня против распадов, потеря массы при распаде, %, не более | 5 |
(справочное)
НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ
МНОГОСЛОЙНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ КОЛЕСНЫХ НАГРУЗОК
БЕЗ ПРИВЕДЕНИЯ К ДВУХСЛОЙНЫМ И ТРЕХСЛОЙНЫМ МОДЕЛЯМ
Д.1 Общие положения
Для сравнения параметров НДС, набора статистики и уточнения требуемых коэффициентов прочности допускается выполнение расчета НДС многослойной конструкции в соответствии с [1].
Изложенные в [1] алгоритмы определения параметров НДС многослойных конструкций дорожных одежд (содержащих до семи слоев) позволяют проводить расчет без приведения их к упрощенным схемам (двухслойным и трехслойным).
Д.2 Расчет напряжений и смещений в многослойной упругой среде, нагруженной на поверхности осесимметричным круговым штампом с нормальной нагрузкой при спаянном контакте слоев и гладком контакте на двух границах слоев
Д.2.1 Математическая постановка задачи
Расчетной схемой является упругое многослойное (до семи слоев) полупространство, нагруженное на внешней поверхности нормальной осесимметричной нагрузкой. Вводят цилиндрическую систему координат r, 
, z (рисунок Д.1), в которой первый слой ограничен плоскостями z = 0; z = d1 и имеет толщину d1. Последующие слои с номерами i = 2, 3, ... 6 располагают между плоскостями z = di-1 и z = di, и, следовательно, имеют толщину, равную разности di = hi - hi-1. Последний седьмой слой ограничен сверху плоскостью z = H и простирается вниз до бесконечности. Каждый из семи слоев характеризуется модулем упругости Ei и коэффициентом Пуассона vi, i = 1, 2, ... 7. Нагрузка, действующая на верхний слой, равномерно распределена с интенсивностью P по площади круга радиуса r0 с центром в начале координат. Для симметрии следует, что все рассматриваемые ниже характеристики упругой среды зависят только от двух координат: r и z.
, z (рисунок Д.1), в которой первый слой ограничен плоскостями z = 0; z = d1 и имеет толщину d1. Последующие слои с номерами i = 2, 3, ... 6 располагают между плоскостями z = di-1 и z = di, и, следовательно, имеют толщину, равную разности di = hi - hi-1. Последний седьмой слой ограничен сверху плоскостью z = H и простирается вниз до бесконечности. Каждый из семи слоев характеризуется модулем упругости Ei и коэффициентом Пуассона vi, i = 1, 2, ... 7. Нагрузка, действующая на верхний слой, равномерно распределена с интенсивностью P по площади круга радиуса r0 с центром в начале координат. Для симметрии следует, что все рассматриваемые ниже характеристики упругой среды зависят только от двух координат: r и z.
нагруженного осесимметричной нагрузкой
Необходимо отыскать в каждом слое решения 
, i = 1, 2, ... 7 бигармонического уравнения согласно [1]:
, i = 1, 2, ... 7 бигармонического уравнения согласно [1]:
(Д.1)Д.2.2 Практические методы расчета напряжений и деформаций, возникающих в многослойной системе при воздействии осесимметричной нагрузки в виде кругового штампа с помощью решения теории упругости для многослойного полупространства
Д.2.2.1 Исходные данные
Для расчета необходимо задать следующие исходные данные:
- количество слоев дорожной одежды - от 1 до 6. Дорожную одежду подстилают упругим полупространством - слоем 7;
- давление колеса на покрытие P, МПа;
- расчетный диаметр отпечатка колеса D0 при динамическом действии нагрузки, м;
- расчетный диаметр отпечатка колеса Dst при статическом действии нагрузки, м;
- модули упругости материалов слоев и грунта рабочего слоя;
- коэффициенты Пуассона материалов слоев vi;
- сдвиговые характеристики материалов слоев и грунта рабочего слоя;
- координата z расчетной точки по вертикальной оси, считая от верха покрытия, м;
- координата r расчетной точки по горизонтальной оси, считая от оси симметрии отпечатка колеса в виде круга, м.
Значения коэффициентов поперечного расширения (коэффициентов Пуассона) v материалов и грунтов определяют по данным испытаний или принимают в соответствии с действующими нормативными документами и технической документацией, регламентирующими данный показатель.
При отсутствии данных допускается принимать следующие значения коэффициентов Пуассона v:
- для асфальтобетонов, равным 0,25 при температуре 0 °C; 0,30 при 10 °C; 0,35 при 20 °C,
- для материалов из щебеночных и гравийных смесей, обработанных вяжущими - 0,25;
- для неукрепленных материалов из щебня, щебеночных и гравийных смесей - 0,27;
- для песков и супесей - 0,30;
- для суглинков - 0,35;
- для глин - 0,42.
Д.2.2.2 Методика расчета компонентов НДС многослойного полупространства
По результатам расчета определяют следующие данные:
а) при расчете по упругому прогибу:
1) упругий прогиб конструкции 
, мм при r = 0, z = 0;
, мм при r = 0, z = 0; 2) общий модуль упругости конструкции 
, МПа;
, МПа;б) при расчете слабосвязных слоев на сдвиг при динамическом действии нагрузки в точке с координатами r и z:
1) нормальное вертикальное напряжение в расчетной точке 
;
; 2) нормальное радиальное напряжение в расчетной точке 
;
; 3) нормальное тангенциальное напряжение в расчетной точке 
;
; 4) касательное напряжение в расчетной точке 
;
; 5) максимальное главное напряжение в расчетной точке 
;
; 6) минимальное главное напряжение в расчетной точке 
;
; 7) активное напряжение сдвига в расчетной точке 
;
;в) при расчете монолитных слоев на растяжение при изгибе в точке с координатами r и z:
1) нормальное радиальное напряжение в расчетной точке 
;
; 2) нормальное тангенциальное напряжение в расчетной точке 
;
;г) результаты расчета слабосвязных слоев на сдвиг при статическом действии нагрузки в выбранной точке с координатами r и z:
1) нормальное вертикальное напряжение в расчетной точке 
;
; 2) нормальное радиальное напряжение в расчетной точке 
;
; 3) нормальное тангенциальное напряжение в расчетной точке 
;
; 4) касательное напряжение в расчетной точке 
;
; 5) максимальное главное напряжение в расчетной точке 
;
; 6) минимальное главное напряжение в расчетной точке 
;
; 7) активное напряжение сдвига в расчетной точке 
.
.Вычисление параметров НДС многослойного полупространства, нагруженного осесимметричным штампом, представляет собой трудоемкий вычислительный процесс, в связи с чем целесообразно использование специализированных математических программных комплексов.
(обязательное)
НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eобщ/Eв.
упругости Eобщ двухслойной системы при hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eобщ/Eв.
упругости Eобщ двухслойной системы при hв/D = 2,0 - 4,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.4 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.5 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.6 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.7 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.8 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.9 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.10 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.11 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.12 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.13 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.14 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.15 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.16 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.17 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.18 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.19 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.20 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.21 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.22 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.23 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.24 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.25 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.26 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.27 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.28 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.33 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.34 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.37 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.38 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.39 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.41 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.43 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.45 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.46 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.47 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.48 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
Рисунок Е.49 - Номограмма для определения единичного
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 0 - 2,0
Примечание - Цифры, приведенные на кривых, - отношение Eв/Eн.
активного напряжения сдвига 
от временной нагрузки
от временной нагрузкив нижнем слое двухслойной системы при 
в диапазоне hв/D = 2,0 - 6,0
напряжения 
при изгибе от единичной нагрузки в верхнем
при изгибе от единичной нагрузки в верхнеммонолитном слое двухслойной системы при спаянном контакте
на границе слоев
напряжения 
при изгибе от единичной нагрузки в верхнем
при изгибе от единичной нагрузки в верхнеммонолитном слое двухслойной системы при гладком контакте
на границе слоев
напряжения 
в промежуточном монолитном слое
в промежуточном монолитном слоедорожной одежды
(справочное)
ПРИМЕР РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИИ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ КАПИТАЛЬНОГО ТИПА
Необходимо запроектировать дорожную одежду капитального типа для участка автомобильной дороги IБ категории на участке перегона между транспортными развязками.
Ж.1.1 Исходные данные:
а) область проектирования - Нижегородская;
б) количество полос движения - 4 в обоих направлениях;
в) ДКЗ - II2;
г) тип местности по увлажнению - 2;
д) номер района проектирования, соответствующий количеству расчетных дней в году - 3;
е) количество расчетных дней в году Tрдг = 125;
ж) тип дорожной одежды - капитальный;
и) тип нормативной нагрузки A-11,5:
1) статическая нагрузка на колесо P = 57,50 кН;
2) давление на покрытие p = 0,8 МПа;
3) диаметр отпечатка при расчете на подвижную нагрузку D = 34,50 см;
к) заданный уровень надежности Kн = 0,98 (см. таблицу 5);
л) коэффициенты прочности (см. таблицу 5):
1) по допускаемому упругому прогибу 
;
;2) по условию сдвигоустойчивости грунта и малосвязного материала слоя основания; по условию сопротивления монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе 
;
;м) показатель изменения интенсивности движения q = 1,03;
н) срок службы дорожной одежды Tсл = 24 года;
п) максимально допустимая глубина колеи по ГОСТ Р 50597 - 2 см;
р) тип земляного полотна - насыпь;
с) грунт рабочего слоя земляного полотна - легкая крупная супесь;
т) глубина промерзания грунта рабочего слоя - 1,55 м;
у) расстояние от низа дорожной одежды до уровня грунтовых вод - 2,80 м.
Состав движения на конец нормативного межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту (24-й год эксплуатации дороги) в обоих направлениях приведен в таблице Ж.1.
Таблица Ж.1
Схема | Наименование | Коэффициент приведения Si | Интенсивность Ni, авт./сут | Приведенная интенсивность Ni/Si, ед./сут |
 | Легковые автомобили, небольшие грузовики (фургоны) и другие автомобили с прицепом и без него | 0,0015 | 10 500 | 16 |
 | Двухосные грузовые автомобили | 1,51 | 1205 | 1820 |
 | Трехосные грузовые автомобили | 2,33 | 200 | 466 |
 | Четырехосные грузовые автомобили | 2,56 | 200 | 512 |
 | Четырехосные автопоезда | 2,54 | 1000 | 2540 |
 | Пятиосные автопоезда | 2,13 | 500 | 1065 |
 | Трехосные седельные автопоезда | 2,38 | 500 | 1190 |
 | Четырехосные седельные автопоезда | 2,96 | 1000 | 2960 |
 | Пятиосные седельные автопоезда (двухосный тягач) | 2,83 | 200 | 566 |
 | Пятиосные седельные автопоезда (трехосный тягач) | 3,01 | 500 | 1505 |
 | Шестиосные седельные автопоезда | 2,12 | 200 | 424 |
 | Автомобили с семью и более осями | 1,58 | 300 | 474 |
 | Автобусы | 1,19 | 300 | 357 |
Итого:  . | ||||
Ж.1.2 Расчет суммарного числа приложений расчетной нагрузки
Ж.1.2.1 Расчет приведенной интенсивности движения представлен в таблице Ж.1. Коэффициенты приведения приняты в соответствии с ПНСТ 541-2021.
Ж.1.2.2 Приведенную интенсивность движения к воздействию расчетной нагрузки Nр на полосу движения на конец нормативного межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту Tсл рассчитывают по формуле (3):
Nр = 0,45·13 895 = 6253 ед./сут.
При четырех полосах в обоих направлениях fпол = 0,45.
Суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
рассчитывают по формуле (6) настоящего стандарта:
рассчитывают по формуле (6) настоящего стандарта:
Ж.1.3 Выбор типа асфальтобетона для устройства слоев покрытия и ВСО
По методике, представленной в приложении А, определяют:
- суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
с учетом круглогодичного использования дороги (Tгод = 365 сут):
с учетом круглогодичного использования дороги (Tгод = 365 сут):для слоев покрытия:
для ВСО:
В соответствии с ГОСТ Р 58401.1 при 
для устройства слоев покрытия и ВСО следует выбрать смеси для дорог с экстремально тяжелыми условиями движения (Э).
для устройства слоев покрытия и ВСО следует выбрать смеси для дорог с экстремально тяжелыми условиями движения (Э).Марки битумного вяжущего по ГОСТ Р 58400.1 и ГОСТ Р 58400.2 для слоев асфальтобетона определены в приложении Б.
В конструкции дорожной одежды применяют следующие материалы:
- SMA 16 по ГОСТ Р 58401.2 на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.1 с марками от PG 69,3 - 33,4 (ФАКТ), а также с марками от PG 70 - 34 или на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.2 с марками от PG 58(V) - 34 - 5 см (в расчет принимают 3 см);
- SP-22Э по ГОСТ Р 58401.1 на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.1 с марками от PG 64,0 - 30,4 (ФАКТ), а также с марками от PG 64 - 34 или на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.2 с марками от PG 52(V) - 34 - 8 см;
- SP-32Э по ГОСТ Р 58401.1 на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.1 с марками от PG 60,0 - 28,4 (ФАКТ), а также с марками от PG 64 - 34 или на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.2 с марками от PG 46(V) - 34 - 16 см;
- ЩПС, укрепленная цементом, М40 по ПНСТ 322-2019 - 15 см;
- щебень фракции свыше 31,5 до 63 мм из прочных изверженных пород М1000 по ГОСТ 32703, уложенный по способу заклинки, - 31 см;
- средний песок по ГОСТ 32824 с содержанием пылеватых и глинистых частиц до 5% - 21 см.
Ж.1.5 Назначение расчетных характеристик конструктивных слоев дорожной одежды и грунта рабочего слоя
Расчетные характеристики конструктивных слоев дорожной одежды приведены в таблице Ж.2.
Таблица Ж.2
дорожной одежды
Материал слоя | Модуль упругости, МПа, для расчета | Расчетные характеристики при расчете по усталостному разрушению от растяжения при изгибе | Удельный вес материала  , кН/м3 | ||||
по допускаемому упругому прогибу | по условию сдвигоустойчивости (при T = 20°) на подвижную нагрузку | по усталостному разрушению от растяжения при изгибе | сопротивление растяжению при изгибе R0, МПа | m |  | ||
SMA 16 по ГОСТ Р 58401.2 на PG X (от 58,1 до 70,0) - Y (ФАКТ) | 3330 <*> | 2115 <*> | 4950 <*> | 9,5 | 5,5 | 5,2 | 24,00 |
SP-22Э по ГОСТ Р 58401.1 на PG X (от 58,1 до 70,0) - Y (ФАКТ) | 4100 | 2550 | 6100 | 9,5 | 5,5 | 5,2 | 24,00 |
SP-32Э по ГОСТ Р 58401.1 на PG X (от 58,1 до 70,0) - Y (ФАКТ) | 3150 | 2000 | 5200 | 8,5 | 4,7 | 5,2 | 24,00 |
ЩПС, укрепленная цементом, М40 по ПНСТ 322-2019 | 600 | 600 | 600 | 0,42 | - | - | 21,00 |
Гранитный щебень фракции свыше 31,5 до 63 мм М1000 по ГОСТ 32703, уложенный по способу заклинки по ГОСТ 25607 | 350 | 350 | 350 | - | - | - | 18,00 |
Средний песок по ГОСТ 32824 | 120 | 120 | 120 | - | - | - | 19,50 |
<*> Модуль упругости снижен на 10% относительно значений, представленных в таблицах Г.4 и Г.5, т.к. значение температурного диапазона эксплуатации R = (X + |Y|) допустимой к применению фактической марки битумного вяжущего PG X - Y (ФАКТ) (см. приложение В) с минимальным диапазоном эксплуатации более 95 (R = 69,3 + 34,4 = 103,7). | |||||||
Расчетные характеристики грунта - легкой крупной супеси определяют следующим образом:
- модуль упругости грунта по таблице В.6 (приложение В) Eгр = 65,00 МПа;
- прочностные характеристики по таблице В.7 (приложение В):
- при расчете на подвижную нагрузку с учетом 
: cN = 0,002 МПа; 
;
: cN = 0,002 МПа; ;- при расчете на статическую нагрузку в зависимости от 
: cN ст = 0,006 МПа; 
.
: cN ст = 0,006 МПа; .Расчетные прочностные характеристики среднего песка определяют по таблице В.7 (приложение В):
- при расчете на подвижную нагрузку в зависимости от 
: cN = 0,002 МПа; 
;
: cN = 0,002 МПа; ;- при расчете на статическую нагрузку в зависимости от 
: cN ст = 0,005 МПа; 
.
: cN ст = 0,005 МПа; .Ж.1.6 Результаты расчета дорожной одежды на прочность на многократное кратковременное воздействие подвижных нагрузок
Ж.1.6.1 Расчет на прочность по допускаемому упругому прогибу
Расчет по допускаемому упругому прогибу выполняют в следующей последовательности:
- определяют минимальный требуемый модуль упругости конструкции по эмпирической формуле (9) при C = 3,20:
- определяют общий модуль упругости конструкции Eобщ по номограмме (см. рисунки Е.1, Е.2). Расчет выполняют снизу вверх.
Результаты расчета общего модуля упругости конструкции дорожной одежды приведены в таблице Ж.3 и на рисунке Ж.1;
- определяют коэффициент прочности:
Таблица Ж.3
N слоя | Материал слоя дорожной одежды | Модуль упругости E, МПа | Толщина слоя h, см | h/D | Eобщ/Ei | Общий модуль упругости на поверхности слоев, МПа |
1 | SMA 16 | 3330 | 5 (3) <*> | 0,087 | 833,64/3330 = 0,2503 |  |
2 | SP-22Э | 4100 | 8 | 0,2319 | 617,77/4100 = 0,1507 |  |
3 | SP-32Э | 3150 | 16 | 0,4638 | 279,91/3150 = 0,0889 |  |
4 | ЩПС, укрепленная цементом, М40 | 600 | 15 | 0,4348 | 189,51/600 = 0,3158 |  |
5 | Гранитный щебень фракции 31,5 - 63 мм | 350 | 31 | 0,8986 | 86,79/350 = 0,248 |  |
6 | Средний песок | 120 | 21 | 0,6087 | 65,00/120 = 0,54167 |  |
7 | Легкая крупная супесь | 65 | - | - | - | Eгр = 65,00 |
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 3330 МПа |  |
h2 = 8 см | E2 = 4100 МПа |  |
h3 = 16 см | E3 = 3150 МПа |  |
h4 = 15 см | E4 = 600 МПа |  |
h5 = 31 см | E5 = 350 МПа |  |
h6 = 21 см | E6 = 120 МПа |  |
Eгр = 65 МПа |
--------------------------------
расчета по допускаемому упругому прогибу
Условие прочности по допускаемому упругому прогибу выполнено.
Ж.1.6.2 Расчет по условию сдвигоустойчивости подстилающего грунта (легкой крупной супеси)
Расчетная схема конструкции приведена на рисунке Ж.2.
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 2115 МПа |
h2 = 8 см | E2 = 2550 МПа |
h3 = 16 см | E3 = 2000 МПа |
h4 = 15 см | E4 = 600 МПа |
h5 = 31 см | E5 = 350 МПа |
h6 = 21 см | E6 = 120 МПа |
Eгр = 65 МПа |
--------------------------------
по условию сдвигоустойчивости грунта
на воздействие подвижной нагрузки
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости вышележащих слоев по формуле (16) настоящего стандарта:
- по отношениям: Eср/Eгр = 862,926/65,000 = 13,28, 
и 
с использованием номограмм (см. рисунки Е.30, Е.32) находят удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки 
;
и с использованием номограмм (см. рисунки Е.30, Е.32) находят удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки ;- определяют активное напряжение сдвига в грунте по формуле (14) настоящего стандарта при p = 0,8 МПа:
;- определяют предельное напряжение сдвига Tпр по формуле (12) настоящего стандарта при kд = 2, cN = 0,002 МПа, 
, 
, средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев [см. формулу (13)]:
, , средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев [см. формулу (13)]:
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по сдвигу в грунте выполнено.
Ж.1.6.3 Расчет по условию сдвигоустойчивости песчаного основания
Расчетная схема конструкции приведена на рисунке Ж.3.
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 2115 МПа |
h2 = 8 см | E2 = 2550 МПа |
h3 = 16 см | E3 = 2000 МПа |
h4 = 15 см | E4 = 600 МПа |
h5 = 31 см | E5 = 350 МПа |
 |
--------------------------------
по условию сдвигоустойчивости среднего песка
на воздействие подвижной нагрузки
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости слоев, расположенных над слоем среднего песка, по формуле (16) настоящего стандарта:
- по отношениям:
, 
и 
с использованием номограмм (см. рисунок Е.36) находят удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки 
;- определяют активное напряжение сдвига в среднем песке по формуле (14) настоящего стандарта при p = 0,8 МПа;
- определяют предельное напряжение сдвига Tпр в среднем песке по формуле (12) настоящего стандарта при kд = 2, cN = 0,002 МПа, 
, 
, средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев [см. формулу (13)]:
, , средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев [см. формулу (13)]:
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по сдвигу в песке выполнено.
Ж.1.6.4 Расчет монолитного слоя основания (асфальтобетона SP-32Э) по усталостному разрушению от растяжения при изгибе
Расчетная схема конструкции дорожной одежды приведена на рисунке Ж.4.
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 4950 МПа |
h2 = 8 см | E2 = 61000 МПа |
h3 = 16 см | E3 = 5200 МПа |
 |
--------------------------------
<*> В расчет принимают 3 см.
слоя асфальтобетона SP-32Э по усталостному
разрушению от растяжения при изгибе
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости слоев асфальтобетонов, включая рассчитываемый слой, по формуле (16) настоящего стандарта:
- по отношениям: 
, 
, с использованием номограммы (см. рисунок Е.52), определяют растягивающее напряжение в монолитном слое основания (асфальтобетоне SP-32Э) от единичной нагрузки: 
.
, , с использованием номограммы (см. рисунок Е.52), определяют растягивающее напряжение в монолитном слое основания (асфальтобетоне SP-32Э) от единичной нагрузки: .Расчетное растягивающее напряжение в монолитном слое основания (асфальтобетоне SP-32Э) вычисляют по формуле (20) настоящего стандарта при p = 0,8 МПа:
- определяют предельное растягивающее напряжение с учетом усталостных явлений RN в нижнем слое асфальтобетона SP-32Э по формуле (18) настоящего стандарта при коэффициенте k1, определяемом при параметрах: 
, m = 4,7 (таблица Г.5, приложение Г) по формуле (19) настоящего стандарта:
, m = 4,7 (таблица Г.5, приложение Г) по формуле (19) настоящего стандарта:
RN = R0k1k2(1 - VRt) = 8,5·0,1536·0,80(1 - 0,1·2,19) =
= 0,8157 МПа;
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по усталостному разрушению асфальтобетона SP-32Э от растяжения при изгибе выполнено.
Ж.1.6.5 Расчет монолитного слоя основания (ЩПС, укрепленной цементом, М40) по усталостному разрушению от растяжения при изгибе
Расчетные модули упругости слоев из материалов, содержащих органическое вяжущее, принимают при температуре 20 °C, соответствующей расчету дорожной одежды по критерию сдвигоустойчивости грунта и малосвязного слоя основания.
Расчетная схема конструкции дорожной одежды приведена на рисунке Ж.5.
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 2115 МПа |
h2 = 8 см | E2 = 2550 МПа |
h3 = 16 см | E3 = 2000 МПа |
E4 = 600 МПа | |
 |
--------------------------------
монолитного слоя основания (ЩПС, укрепленной цементом, М40)
по усталостному разрушению от растяжения при изгибе
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости вышележащих слоев асфальтобетонов при температуре 20 °C по формуле (16) настоящего стандарта:
- по номограмме (см. рисунок Е.53) по отношениям: 
(абсцисса), Eср/E4 = 2175,74/600 = 3,63 (цифра на кривой) и 
(цифра на луче) определяют растягивающее напряжение в монолитном слое основания (ЩПС, укрепленной цементом, М40) от единичной нагрузки: 
;
(абсцисса), Eср/E4 = 2175,74/600 = 3,63 (цифра на кривой) и (цифра на луче) определяют растягивающее напряжение в монолитном слое основания (ЩПС, укрепленной цементом, М40) от единичной нагрузки: ;- определяют расчетное растягивающее напряжение в монолитном слое ЩПС, укрепленной цементом, М40 по формуле (20) при p = 0,8 МПа и kв = 1,0:
- определяют предельное растягивающее напряжение с учетом усталостных явлений в монолитном слое ЩПС, укрепленной цементом, М40 по формуле (22) настоящего стандарта:
Rпр = Kf·Rукр·Kу = 0,950·0,420·0,896 = 0,3574 МПа,
где Rукр = 0,42 МПа - нормативное значение предельного сопротивления растяжению (прочности) материала монолитного слоя при изгибе при однократном приложении нагрузки (таблица Г.1, приложение Г);
Kу - коэффициент усталости, учитывающий снижение прочности материалов, укрепленных неорганическими и комплексными вяжущими, при многократном приложении нагрузки, вычисляемый по формуле (23) настоящего стандарта:
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по усталостному разрушению монолитного слоя основания (ЩПС, укрепленной цементом, М40) от растяжения при изгибе выполнено.
Вывод: конструкция дорожной одежды удовлетворяет всем критериям прочности.
Ж.1.7 Расчет дорожной одежды на морозоустойчивость
Требуемую по критерию морозоустойчивости толщину дорожной одежды определяют по номограмме (см. рисунок 6) в зависимости от группы грунта по степени пучинистости II по ГОСТ 33063, глубины промерзания zпр и lпуч.ср - величины морозного пучения при осредненных условиях, определяемой по формуле (25) настоящего стандарта:
lпуч.ср = Lдоп/(Kугв·Kпл·Kгр·Kнагр·Kвл),
где Lдоп = 4,00·0,8 = 3,20 см - допустимая величина морозного пучения по ГОСТ Р 59120;
Kугв = 0,46 при Hу = 2,8 м (считая от низа дорожной одежды) - коэффициент, учитывающий влияние расчетной глубины залегания уровня грунтовых вод (см. рисунок 7);
Kпл = 1,0 при Kупл = 0,98 - коэффициент, зависящий от степени уплотнения грунта рабочего слоя (см. таблицу 11) настоящего стандарта;
Kгр = 0,10 - коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава грунта основания насыпи, принимаемый для легкой крупной супеси;
Kнагр = 0,80 при глубине промерзания дорожной конструкции: zпр = 1,38zпр.ср = 1,38·155 = 214 см - коэффициент, учитывающий влияние нагрузки от собственного веса вышележащей конструкции на грунт в промерзающем слое (см. рисунок 8);
Kвл = 1,00 - коэффициент, зависящий от расчетной влажности грунта (см. таблицу 12).
lпуч.ср = 3,20/(0,46·1,00·1,10·0,80·1,00) = 7,91 см.
По номограмме (см. рисунок 6) определяют для грунта - легкой крупной супеси при 2-й схеме увлажнения грунта рабочего слоя - кривая IIа группы по степени пучинистости при lпуч.ср = 7,91 см и zпр = 214 см требуемую толщину дорожной одежды hд.о.тр = 0 см.
Фактическая толщина дорожной одежды hд.о = 94 см.
Вывод: морозоустойчивость дорожной одежды обеспечена.
Ж.1.8 Расчет дренирующего слоя
Для грунта рабочего слоя - легкой крупной супеси расчет дренирующего слоя не требуется (таблица 13).
Ж.2 Пример 2
Необходимо запроектировать дорожную одежду капитального типа для участка автомобильной дороги категории IБ на участке перегона между транспортными развязками.
Ж.2.1 Исходные данные:
а) область проектирования - Курская;
б) количество полос движения - 4 в обоих направлениях;
в) ДКЗ - III2;
г) тип местности по увлажнению - 2;
д) номер района проектирования, соответствующий количеству расчетных дней в году - 3;
е) количество расчетных дней в году Tрдг = 135;
ж) тип дорожной одежды - капитальный;
и) тип нормативной нагрузки A-11,5:
1) статическая нагрузка на колесо P = 57,50 кН;
2) давление на покрытие p = 0,8 МПа;
3) диаметр отпечатка при расчете на подвижную нагрузку D = 34,50 см;
к) заданный уровень надежности Kн = 0,98 (см. таблицу 5);
л) коэффициенты прочности (см. таблицу 5):
1) по допускаемому упругому прогибу 
;
;2) по условию сдвигоустойчивости грунта рабочего слоя и малосвязного материала слоя основания; по условию сопротивления монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе 
;
;м) показатель изменения интенсивности движения q = 1,03;
н) срок службы дорожной одежды Tсл = 24 года;
п) максимально допустимая глубина колеи по ГОСТ Р 50597 - 2 см;
р) тип земляного полотна - насыпь;
с) грунт рабочего слоя земляного полотна - пылеватая супесь;
т) глубина промерзания грунта рабочего слоя земляного полотна - 1,00 м;
у) расстояние от низа дорожной одежды до уровня грунтовых вод - 2,80 м.
Состав движения на конец нормативного межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту (24-й год эксплуатации дороги) в обоих направлениях приведен в таблице Ж.4.
Ж.2.2 Расчет суммарного числа приложений расчетной нагрузки
Ж.2.2.1 Расчет приведенной интенсивности движения представлен в таблице Ж.4. Коэффициенты приведения приняты в соответствии с ПНСТ 541-2021.
Таблица Ж.4
Схема | Наименование | Коэффициент приведения Si | Интенсивность Ni, авт./сут | Приведенная интенсивность Ni/Si, ед./сут |
 | Легковые автомобили, небольшие грузовики (фургоны) и другие автомобили с прицепом и без него | 0,0015 | 10 500 | 16 |
 | Двухосные грузовые автомобили | 1,51 | 1205 | 1820 |
 | Трехосные грузовые автомобили | 2,33 | 200 | 466 |
 | Четырехосные грузовые автомобили | 2,56 | 200 | 512 |
 | Четырехосные автопоезда | 2,54 | 1000 | 2540 |
 | Пятиосные автопоезда | 2,13 | 500 | 1065 |
 | Трехосные седельные автопоезда | 2,38 | 500 | 1190 |
 | Четырехосные седельные автопоезда | 2,96 | 1000 | 2960 |
 | Пятиосные седельные автопоезда (двухосный тягач) | 2,83 | 200 | 566 |
 | Пятиосные седельные автопоезда (трехосный тягач) | 3,01 | 500 | 1505 |
 | Шестиосные седельные автопоезда | 2,12 | 200 | 424 |
 | Автомобили с семью и более осями | 1,58 | 300 | 474 |
 | Автобусы | 1,19 | 300 | 357 |
Итого:  | ||||
Ж.2.2.2 Приведенную интенсивность движения к воздействию расчетной нагрузки Nр на полосу движения на конец нормативного межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту Tсл рассчитывают по формуле (3) настоящего стандарта:
Nр = 0,45·13 895 = 6253 ед./сут.
При четырех полосах в обоих направлениях fпол = 0,45.
Суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
рассчитывают по формуле (6) настоящего стандарта:
рассчитывают по формуле (6) настоящего стандарта:
Ж.2.3 Выбор типа асфальтобетона для устройства слоев покрытия и ВСО
По методике, представленной в приложении А, определяют:
- суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
с учетом круглогодичного использования дороги (Tгод = 365 сут):
с учетом круглогодичного использования дороги (Tгод = 365 сут):для слоев покрытия:
для ВСО:
В соответствии с ГОСТ Р 58401.2 при 
для устройства слоев покрытия и ВСО следует выбрать смеси для дорог с экстремально тяжелыми условиями движения.
для устройства слоев покрытия и ВСО следует выбрать смеси для дорог с экстремально тяжелыми условиями движения.В соответствии с методикой, представленной в приложении Б, для экстремально тяжелых условий движения применяют фактические марки битумного вяжущего:
- ВСП из SMA PG 69,3 - 33,4 по ГОСТ Р 58400.1 и PG 58(V) - 34 по ГОСТ Р 58400.2;
- НСП из SP PG 64,0 - 30,4 по ГОСТ Р 58400.1 и PG 52(V) - 34;
- ВСО из SP PG 60,0 - 28,4 по ГОСТ Р 58400.1 и PG 46(V) - 34 по ГОСТ Р 58400.2.
Ж.2.4 Назначение конструкции дорожной одежды
Для достижения требуемого модуля упругости рабочего слоя его верхнюю часть устраивают из пылеватой супеси, укрепленной цементом, М10 по ПНСТ 322-2019 - 30 см.
В конструкции дорожной одежды применяются следующие материалы (марки битумного вяжущего по ГОСТ Р 58400.1 и ГОСТ Р 58400.2 для слоев асфальтобетона определены в приложении Б):
- SMA 16 по ГОСТ Р 58401.2 на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.1 с марками от PG 69,3 - 33,4 (ФАКТ), а также с марками от PG 70 - 34 или на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.2 с марками от PG 58(V) - 34 - 5 см (в расчет принимают 3 см);
- SP-22Э по ГОСТ Р 58401.1 на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.1 с марками от PG 64,0 - 30,4 (ФАКТ), а также с марками от PG 64 - 34 или на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.2 с марками от PG 52(V) - 34 - 9 см;
- SP-32Э по ГОСТ Р 58401.1 на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.1 с марками от PG 60,0 - 28,4 (ФАКТ), а также с марками от PG 64 - 34 или на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.2 с марками от PG 46(V) - 34 - 13 см;
- ЩПС, укрепленная цементом, М40 по ПНСТ 322-2019 - 14 см;
- щебень фракции свыше 31,5 до 63 мм из прочных изверженных пород М1000 по ГОСТ 32703, уложенный по способу заклинки - 27 см;
- средний песок по ГОСТ 32824 с содержанием пылеватых и глинистых частиц до 5% - 54 см.
Ж.2.5 Назначение расчетных характеристик грунта рабочего слоя и конструктивных слоев дорожной одежды
Расчетные характеристики грунта рабочего слоя и конструктивных слоев дорожной одежды приведены в таблице Ж.5.
Таблица Ж.5
и конструктивных слоев дорожной одежды
Материал слоя | Модуль упругости, МПа, для расчета | Расчетные характеристики при расчете по усталостному разрушению от растяжения при изгибе | Удельный вес материала  , кН/м3 | ||||
по допускаемому упругому прогибу (T = 10°) | по условию сдвигоустойчивости (при T = 30°) на подвижную нагрузку | по усталостному разрушению от растяжения при изгибе | сопротивление растяжению при изгибе R0, МПа | m |  | ||
SMA 16 по ГОСТ Р 58401.2 на PG X (от 58,1 до 70,0) - Y (ФАКТ) | 3330 <*> | 1125 <*> | 4950 <*> | 9,5 | 5,5 | 5,9 | 24,00 |
SP-22Э по ГОСТ Р 58401.1 на PG X (от 58,1 до 70,0) - Y (ФАКТ) | 4100 | 1400 | 6100 | 9,5 | 5,5 | 5,9 | 24,00 |
SP-32Э по ГОСТ Р 58401.1 на PG X (от 58,1 до 70,0) - Y (ФАКТ) | 3150 | 1200 | 5200 | 8,5 | 4,7 | 5,9 | 24,00 |
ЩПС, укрепленная цементом, М40 по ПНСТ 322-2019 | 600 | 600 | 600 | 0,42 | - | - | 21,00 |
Гранитный щебень фракции свыше 31,5 до 63 мм М1000 по ГОСТ 32703, уложенный по способу заклинки по ГОСТ 25607 | 350 | 350 | 350 | - | - | - | 18,00 |
Средний песок по ГОСТ 32824 | 120 | 120 | 120 | - | - | - | 19,50 |
Верхняя часть рабочего слоя: пылеватая супесь, укрепленная цементом, М10 по ПНСТ 322-2019 | 160 | 160 | 160 | - | - | - | 21,00 |
<*> Модуль упругости снижен на 10% относительно значений, представленных в таблицах Г.4 и Г.5, т.к. значение температурного диапазона эксплуатации R = (X + |Y|) допустимой к применению фактической марки битумного вяжущего PG X - Y (ФАКТ) (см. приложение В) с минимальным диапазоном эксплуатации более 95 (R = 69,3 + 34,4 = 103,7). | |||||||
Расчетные характеристики грунта земляного полотна - пылеватой супеси определяются в зависимости от расчетной влажности по формуле (В.1) приложения В при значениях:
- 
- среднемноголетнее значение относительной влажности (в долях от границы текучести) (таблица В.1, приложение В);
- среднемноголетнее значение относительной влажности (в долях от границы текучести) (таблица В.1, приложение В);- 
- поправка к 
для участков дороги, проходящих в насыпи, с рабочей отметкой не менее, чем руководящая отметка для данного типа грунта и типа местности;
- поправка к для участков дороги, проходящих в насыпи, с рабочей отметкой не менее, чем руководящая отметка для данного типа грунта и типа местности;- 
- поправка в равнинных районах местности;
- поправка в равнинных районах местности;- 
- поправка при устройстве на остановочной полосе обочины покрытия из асфальтобетона (таблица В.2, приложение В);
- поправка при устройстве на остановочной полосе обочины покрытия из асфальтобетона (таблица В.2, приложение В);- VR = 0,10 - коэффициент вариации;
- t = 2,19 - коэффициент нормированного отклонения при требуемом уровне надежности Kн = 0,98 (таблица В.3, приложение В);
- 
- поправка на влияние суммарной толщины слоев дорожной одежды при 
(см. рисунок В.2, приложение В).
- поправка на влияние суммарной толщины слоев дорожной одежды при (см. рисунок В.2, приложение В).Wр = (0,70 + 0,00 + 0,00 - 0,04)·(1 + 0,1·2,19) -
- 0,00 = 0,805Wт.
Модуль упругости грунта земляного полотна - пылеватой супеси определяют по таблице В.4 (приложение В) в зависимости от Wр = 0,805Wт; Eгр = 31,55 МПа.
Модуль упругости малосвязного слоя основания дорожной одежды среднего песка определяют по таблице В.6 (приложение В): Eп.ср = 120 МПа.
Расчетные прочностные характеристики среднего песка определяют по таблице В.7 (приложение В) в зависимости от 
:
:cN = 0,002 МПа; cN ст = 0,005 МПа; 
; 
.
; .Ж.2.6 Результаты расчета дорожной одежды на прочность на многократное кратковременное воздействие подвижных нагрузок
Ж.2.6.1 Расчет на прочность по допускаемому упругому прогибу
Расчет по допускаемому упругому прогибу выполняют в следующей последовательности:
- определяют минимальный требуемый модуль упругости конструкции по эмпирической формуле (9) при C = 3,20:
- определяют общий модуль упругости конструкции Eобщ по номограмме (см. рисунки Е.1, Е.2). Расчет выполняют снизу вверх.
Результаты расчета общего модуля упругости дорожной одежды приведены в таблице Ж.6 и на рисунке Ж.6.
Таблица Ж.6
N слоя | Материал слоя дорожной одежды | Модуль упругости E, МПа | Толщина слоя h, см | h/D | Eобщ/Ei | Общий модуль упругости на поверхности слоев, МПа |
1 | SMA 16 | 3330 | 5 (3) <*> | 0,087 | 788,84/3330 = 0,2369 |  |
2 | SP-22Э | 4100 | 9 | 0,2609 | 545,44/4100 = 0,133 |  |
3 | SP-32Э | 3150 | 13 | 0,3768 | 283,37/3150 = 0,08996 |  |
4 | ЩПС, укрепленная цементом, М40 | 600 | 14 | 0,4058 | 199,70/600 = 0,3328 |  |
5 | Гранитный щебень фракцией 31,5 - 63 мм | 350 | 27 | 0,7826 | 106,37/350 = 0,3039 |  |
6 | Песок средний | 120 | 54 | 1,5652 | 75,56/120 = 0,6296 |  |
- | Верхняя часть рабочего слоя: пылеватая супесь, укрепленная цементом, М10 | 160 | 30 | 0,87 | 31,55/160 = 0,1972 | Eр.с = 0,472·160 = 75,56 > 60,00 |
- | Грунт земляного полотна: пылеватая супесь | 31,55 | - | - | - | Eгр = 31,55 |
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 3330 МПа |  |
h2 = 9 см | E2 = 4100 МПа |  |
h3 = 13 см | E3 = 3150 МПа |  |
h4 = 14 см | E4 = 600 МПа |  |
h5 = 27 см | E5 = 350 МПа |  |
h6 = 54 см | E6 = 120 МПа |  |
hв.р.с <**> = 30 см | Eв.р.с= 160 МПа | Eр.с = 75,56 МПа |
Eгр = 31,55 МПа |
--------------------------------
и дорожной одежды, результаты расчета
по допускаемому упругому прогибу
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по допускаемому упругому прогибу выполнено.
ИС NORMPROD: примечание. Текст дан в соответствии с официальным текстом документа. |
Общая толщина дорожной одежды hд.о = 122 (120) <*> см.
Ж.2.6.2 Расчет по условию сдвигоустойчивости грунта рабочего слоя, укрепленного вяжущим
Расчет по условию сдвигоустойчивости грунта рабочего слоя, укрепленного вяжущим, не проводят.
Ж.2.6.3 Расчет по условию сдвигоустойчивости малосвязного слоя основания - среднего песка
Расчетная схема конструкции приведена на рисунке Ж.7.
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 1125 МПа |
h2 = 9 см | E2 = 1400 МПа |
h3 = 13 см | E3 = 1200 МПа |
h4 = 14 см | E4 = 600 МПа |
h5 = 27 см | E5 = 350 МПа |
 |
--------------------------------
для расчета по условию сдвигоустойчивости малосвязного
слоя основания - среднего песка на воздействие
подвижной нагрузки
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости слоев, расположенных над слоем среднего песка, по формуле (16) настоящего стандарта:
- по отношениям 
, 
и 
с использованием номограммы (см. рисунок Е.35) находят удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки 
;
, и с использованием номограммы (см. рисунок Е.35) находят удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки ;- определяют активное напряжение сдвига в среднем песке по формуле (14) настоящего стандарта при p = 0,8 МПа:
- определяют предельное напряжение сдвига Tпр в среднем песке по формуле (12) настоящего стандарта при kд = 2, cN = 0,002 МПа, 
, 
, средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев:
, , средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев:
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по сдвигу малосвязного слоя основания из среднего песка выполнено.
Ж.2.6.4 Расчет монолитного слоя основания - асфальтобетона SP-32Э по усталостному разрушению от растяжения при изгибе
Расчетная схема конструкции дорожной одежды приведена на рисунке Ж.8.
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 4950 МПа |
h2 = 9 см | E2 = 6100 МПа |
h3 = 13 см | E3 = 5200 МПа |
 |
--------------------------------
слоя асфальтобетона SP-32Э по усталостному разрушению
от растяжения при изгибе
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости слоев асфальтобетонов, включая рассчитываемый слой, по формуле (16) настоящего стандарта:
- по отношениям 
, 
, с использованием номограммы (см. рисунок Е.52) определяют растягивающее напряжение в монолитном слое основания (асфальтобетоне SP-32Э) от единичной нагрузки: 
.
, , с использованием номограммы (см. рисунок Е.52) определяют растягивающее напряжение в монолитном слое основания (асфальтобетоне SP-32Э) от единичной нагрузки: .Расчетное растягивающее напряжение в монолитном слое основания (асфальтобетоне SP-32Э) вычисляют по формуле (20) настоящего стандарта при p = 0,8 МПа:
- определяют предельное растягивающее напряжение с учетом усталостных явлений RN в монолитном слое основания (асфальтобетоне SP-32Э) по формуле (18) настоящего стандарта при коэффициенте k1, определяемом при параметрах: 
, m = 4,7 (таблица Г.5, приложение Г) по формуле (19) настоящего стандарта:
, m = 4,7 (таблица Г.5, приложение Г) по формуле (19) настоящего стандарта:
RN = R0k1k2(1 - VRt) = 8,5·0,1714·0,80(1 - 0,1·2,19) =
= 0,9105 МПа;
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по усталостному разрушению асфальтобетона SP-32Э от растяжения при изгибе выполнено.
Ж.2.6.5 Расчет монолитного слоя основания (ЩПС, укрепленной цементом, М40) по усталостному разрушению от растяжения при изгибе
Расчетные модули упругости слоев из материалов, содержащих органическое вяжущее, принимаются при температуре 30 °C, соответствующей расчету дорожной одежды по критерию сдвигоустойчивости грунта рабочего слоя и малосвязного слоя основания.
Расчетная схема конструкции дорожной одежды приведена на рисунке Ж.9.
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 1125 МПа |
h2 = 9 см | E2 = 1400 МПа |
h3 = 13 см | E3 = 1200 МПа |
E4 = 600 МПа | |
 |
--------------------------------
монолитного слоя основания (ЩПС, укрепленной цементом, М40)
по усталостному разрушению от растяжения при изгибе
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости вышележащих слоев асфальтобетонов при температуре 30 °C по формуле (16) настоящего стандарта:
- по номограмме на рисунке Е.53 по отношениям 
(абсцисса), Eср/E4 = 1263,00/600 = 2,105 (цифра на кривой) и 
(цифра на луче) определяют растягивающее напряжение в монолитном слое основания (ЩПС, укрепленной цементом, М40) от единичной нагрузки: 
;
(абсцисса), Eср/E4 = 1263,00/600 = 2,105 (цифра на кривой) и (цифра на луче) определяют растягивающее напряжение в монолитном слое основания (ЩПС, укрепленной цементом, М40) от единичной нагрузки: ;- определяют расчетное растягивающее напряжение в монолитном слое ЩПС, укрепленной цементом, М40 по формуле (20) при p = 0,8 МПа и kв = 1,0:
- определяют предельное растягивающее напряжение с учетом усталостных явлений в монолитном слое ЩПС, укрепленной цементом, М40 по формуле (22) настоящего стандарта:
Rпр = Kf·Rукр·Kу = 0,95·0,42·0,896 = 0,3574 МПа,
где Rукр = 0,42 МПа - нормативное значение предельного сопротивления растяжению (прочности) материала монолитного слоя при изгибе при однократном приложении нагрузки (таблица Г.1, приложение Г);
Kу - коэффициент усталости, учитывающий снижение прочности материалов, укрепленных неорганическими и комплексными вяжущими, при многократном приложении нагрузки, вычисляемый по формуле (23) настоящего стандарта:
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по усталостному разрушению ЩПС, укрепленной цементом, М40, от растяжения при изгибе выполнено.
Ж.2.7 Расчет дорожной одежды на морозоустойчивость
Требуемую по критерию морозоустойчивости толщину дорожной одежды определяют по номограмме (см. рисунок 6) в зависимости от группы грунта по степени пучинистости (см. таблицу 16), глубины промерзания zпр и lпуч.ср - величины морозного пучения при осредненных условиях, определяемой по формуле (25) настоящего стандарта:
lпуч.ср = Lдоп/(Kугв·Kпл·Kгр·Kнагр·Kвл),
где Lдоп = 4,00·0,8 = 3,20 см - допускаемая величина пучения, принимаемая по 7.3.3 ГОСТ Р 59120-2021;
Kугв = 0,56 при Hу = 2,8 м (считая от низа дорожной одежды) - коэффициент, учитывающий влияние расчетной глубины залегания уровня грунтовых вод (см. рисунок 7);
Kпл = 1,00 при Kу = 0,98 - коэффициент, зависящий от степени уплотнения грунта рабочего слоя (см. таблицу 11) настоящего стандарта;
Kгр = 1,10 - коэффициент, учитывающий влияние гранулометрического состава грунта основания насыпи, принимаемый для супеси пылеватой;
Kнагр = 1,05 при глубине промерзания дорожной конструкции zпр = 1,38zпр = 1,38·zпр.ср = 1,38·100 = 138 см - коэффициент, учитывающий влияние нагрузки от собственного веса вышележащей конструкции на грунт в промерзающем слое (см. рисунок 8);
Kвл = 1,205 - коэффициент, зависящий от расчетной влажности грунта (см. таблицу 12).
lпуч.ср = 3,20/(0,56·1,00·1,10·1,05·1,205) = 4,11 см.
По номограмме (см. рисунок 6) определяют для грунта - пылеватой супеси группы IV по степени пучинистости при lпуч.ср = 4,11 см и zпр = 138 см требуемую толщину дорожной одежды hд.о.тр = 94 см.
Фактическая толщина дорожной одежды и верхней части укрепленного рабочего слоя hд.о + hв.р.с = 120 + 30 = 150 см.
Вывод: морозоустойчивость дорожной одежды обеспечена.
Ж.2.8 Расчет дренирующего слоя
Ж.2.8.1 Исходные данные:
- ширина разделительной полосы a = 5,0 м;
- ширина проезжей части в одном направлении b = 7,50 м;
- ширина обочины c = 3,50 м;
- поперечный уклон низа дренирующего слоя 
;
;- коэффициент заложения откосов земляного полотна m = 1,5;
- коэффициент фильтрации песка Kф = 5 м/сут;
- пористость песка n = 0,36;
- продольный уклон 
.
.Принимают конструктивное решение - устройство песчаного слоя на всю ширину земляного полотна (см. рисунок 10 а).
Ж.2.8.2 Расчет дренирующего слоя по способу осушения
Ж.2.8.2.1 Определяют расчетную величину притока воды qр в дренирующий слой на 1 м2 по формуле (29) при значениях: q = 3,0 л/м2 сут (см. таблицу 13), Kпик = 1,5 (см. таблицу 14), Kг = 1,1 (см. таблицу 14), Kвог = 1,0, Kр = 1,0 (см. таблицу 15):
qр = q·Kпик·Kг·Kвог·Kр/1000 = 3,0·1,5·1,1·1,0·1,0/1000 =
= 0,00495, м3/м2.
Ж.2.8.2.2 Определяют длину пути фильтрации L на уровне половины толщины песчаного слоя при односкатном поперечном профиле и заложении откосов 1:1,5 по следующей формуле:
L = a/2 + b + c + d,
где a - ширина разделительной полосы, м;
b - ширина проезжей части в одном направлении, м;
c - ширина обочины, м;
d - длина дренирующего слоя, расположенная в откосной части земляного полотна, равная сумме толщин дорожной одежды до уровня середины дренируемого слоя, умноженной на заложение откосов:
d = 0,93·1,5 = 1,40 м.
L = 2,50 + 7,50 + 3,75 + 1,40 = 15,15 м.
Ж.2.8.2.3 По номограмме (см. рисунок 14) определяют hнас - толщину слоя, полностью насыщенного водой при значении погонного удельного притока воды в дорожную конструкцию:
q' = qрb = 0,00495·7,50 = 0,0371 м3/м.
При поперечном уклоне корыта 
и абсциссе q'/Kф = 0,0371/5 = 0,0074 ордината номограммы (см. рисунок 14) 3,5hнас/L = 0,09.
и абсциссе q'/Kф = 0,0371/5 = 0,0074 ордината номограммы (см. рисунок 14) 3,5hнас/L = 0,09.Вычисляют значение hнас:
hнас = 0,09·15,15/3,50 = 0,39 м.
Ж.2.8.2.4 Вычисляют полную толщину дренируемого слоя [см. формулу (31)]:
hп = hнас + hзап = 0,39 + 0,15 = 0,54 м.
Ж.2.8.3 Расчет дренирующего слоя по способу поглощения
Полную толщину дренирующего слоя, работающего по принципу поглощения, рассчитывают при расчетном притоке воды в дренирующий слой за весь расчетный период Q = 40 л/м2 по формуле (35) настоящего стандарта:
Окончательно принимают толщину дренируемого слоя, равную 54 см.
Вывод: принятая конструкция дорожной одежды удовлетворяет всем критериям прочности, морозоустойчивости и осушения.
Ж.3 Пример 3
Необходимо запроектировать дорожную одежду для участков торможения (остановок, пересечений с дорогами категории IV на одном уровне) на автомобильной дороге категории IБ по данным примера 1.
Ж.3.1 Исходные данные
Исходные данные - по примеру 1.
Расчет на кратковременное многократное действие подвижных нагрузок аналогичен примеру 1.
Дополнительно, согласно 9.1.6, дорожную одежду на остановках и остановочных полосах, расположенных на обочинах, перекрестках, на съездах транспортных развязок и подходах к пересечениям с железнодорожными путями проверяют на однократное нагружение длительностью не менее 10 мин (статическую нагрузку).
Расчет выполняют на нормативную нагрузку A-11,5. Параметры расчетной нагрузки при однократном нагружении - (см. таблицу 3).
Статическая нагрузка на колесо P = 57,5 кН, давление на покрытие p = 0,8 МПа, диаметр при статическом приложении нагрузки Dст = 30,3 см.
Расчетные характеристики грунта - крупной супеси легкой при 
:
:Eгр = 65,00 МПа, cст = 0,006 МПа, 
.
.Расчетные характеристики среднего песка при 
:
:E = 120,00 МПа, cст = 0,005 МПа, 
.
.Ж.3.2 Принятая конструкция дорожной одежды - см. Ж.1.4.
Ж.3.3 Расчет конструкции дорожной одежды по условию сдвигоустойчивости грунта на воздействие статической нагрузки
Модули упругости материалов, содержащих органическое вяжущее, при статическом действии нагрузки в ДКЗ II принимают при температуре 20 °C по таблице Г.6 (см. рисунок Ж.10).
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 330 МПа |
h2 = 8 см | E2 = 400 МПа |
h3 = 16 см | E3 = 390 МПа |
h4 = 15 см | E4 = 600 МПа |
h5 = 31 см | E5 = 350 МПа |
h6 = 21 см | E6 = 120 МПа |
Eгр = 65 МПа |
--------------------------------
по условию сдвигоустойчивости грунта на воздействие
статической нагрузки
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости вышележащих слоев по формуле (16) настоящего стандарта:
- по отношениям: Eср/Eгр = 348,94/65,00 = 5,37, 
и 
по номограмме (см. рисунки Е.40, Е.42) определяют удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки 
;
и по номограмме (см. рисунки Е.40, Е.42) определяют удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки ;- вычисляют активное напряжение сдвига по формуле (14) настоящего стандарта:
- предельное напряжение сдвига в грунте определяют по формуле (12) настоящего стандарта при kд = 2, cN ст = 0,006 МПа, 
, 
, средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев:
, , средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев:
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по сдвигу в грунте при воздействии статической нагрузки выполнено.
Ж.3.4 Расчет конструкции дорожной одежды по условию сдвигоустойчивости песчаного основания на воздействие статической нагрузки
Расчетная схема конструкции приведена на рисунке Ж.11.
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 330 МПа |
h2 = 8 см | E2 = 400 МПа |
h3 = 16 см | E3 = 390 МПа |
h4 = 15 см | E4 = 600 МПа |
h5 = 31 см | E5 = 350 МПа |
 |
--------------------------------
по условию сдвигоустойчивости среднего песка на воздействие
статической нагрузки
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости слоев, расположенных над слоем среднего песка, по формуле (16) настоящего стандарта:
- по отношениям 
, 
и 
с использованием номограммы (см. рисунки Е.42, Е.44) определяют удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки 
;
, и с использованием номограммы (см. рисунки Е.42, Е.44) определяют удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки ;- определяют активное напряжение сдвига в среднем песке по формуле (14):
- определяют предельное напряжение сдвига в среднем песке по формуле (12) при kд = 2, cN ст = 0,005 МПа, 
, 
, средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев:
, , средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев:
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по сдвигу в песке на воздействие статической нагрузки выполнено.
Вывод: конструкция дорожной одежды на участках торможения дополнительно удовлетворяет критериям прочности по условию сдвигоустойчивости в грунте и песчаном основании при статической нагрузке.
Ж.4 Пример 4
Необходимо запроектировать дорожную одежду для укрепленной части обочины для дороги категории II.
Ж.4.1 Исходные данные
а) область проектирования - Нижегородская;
б) количество полос движения - 2 в обоих направлениях;
в) ДКЗ - II2;
г) тип местности по увлажнению - 2;
д) номер района проектирования, соответствующий количеству расчетных дней в году - 3;
е) количество расчетных дней в году Tрдг = 125;
ж) тип дорожной одежды - капитальный;
и) тип нормативной нагрузки A-11,5:
1) статическая нагрузка на колесо P = 57,50 кН;
2) давление на покрытие p = 0,8 МПа;
3) диаметр отпечатка при расчете на подвижную нагрузку D = 34,50 см;
к) заданный уровень надежности Kн = 0,95 (см. таблицу 5);
л) коэффициенты прочности (см. таблицу 5):
1) по допускаемому упругому прогибу 
;
;2) по условию сдвигоустойчивости грунта и малосвязного слоя основания; по условию сопротивления монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе 
;
;м) показатель изменения интенсивности движения q = 1,03;
н) срок службы дорожной одежды Tсл = 24 года;
п) максимально допустимая глубина колеи по ГОСТ Р 50597 - 2,5 см;
п) тип земляного полотна - насыпь;
р) грунт рабочего слоя земляного полотна - супесь легкая крупная;
с) глубина промерзания грунта рабочего слоя - 1,55 м;
т) расстояние от низа дорожной одежды до уровня грунтовых вод - 2,80 м.
Ж.4.2 Расчет перспективной интенсивности движения
Приведенная интенсивность движения Nр на полосу движения на конец нормативного межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту Tсл:
Nр = 3570 ед./сут.
Согласно 12.4 дорожные одежды на укрепленных полосах на дорогах категорий II - IV рассчитывают на интенсивность, равную 1/3 интенсивности, приходящейся на крайнюю правую полосу проезжей части.
Приведенная интенсивность движения Nр для укрепленной части обочины на конец нормативного межремонтного срока проведения работ по капитальному ремонту Tсл составляет:
Nр = 3570/3 = 1190 ед./сут.
Суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
рассчитывают по формуле (6) настоящего стандарта:
рассчитывают по формуле (6) настоящего стандарта:
Ж.4.3 Выбор типа асфальтобетона для устройства слоев покрытия и ВСО
По методике, представленной в приложении А, определяют:
- суммарное число приложений приведенной расчетной нагрузки 
с учетом круглогодичного использования дороги (Tгод = 365 сут):
с учетом круглогодичного использования дороги (Tгод = 365 сут):для слоев покрытия:
для ВСО:
В соответствии с ГОСТ Р 58401.1 на асфальтобетонные смеси при 
для устройства слоев покрытия и ВСО следует выбрать смеси для дорог с экстремально тяжелыми условиями движения.
для устройства слоев покрытия и ВСО следует выбрать смеси для дорог с экстремально тяжелыми условиями движения.Ж.4.4 Назначение конструкции дорожной одежды и ориентировочных толщин конструктивных слоев:
- SP-16Э на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.1 с марками от PG 69,3 - 33,4 (ФАКТ), а также с марками от PG 70 - 34 или на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.2 с марками от PG 58(V) - 34 - 5 см (в расчет принимают 2,5 см);
- SP22Э по ГОСТ Р 58401.1 на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.1 с марками от PG 64,0 - 30,4 (ФАКТ), а также с марками от PG 64 - 34 или на битумных вяжущих по ГОСТ Р 58400.2 с марками от PG 52(V) - 34 - 12 см;
- щебень фракции свыше 31,5 до 63 мм из прочных изверженных пород М1000 по ГОСТ 32703, уложенный по способу заклинки, - 32 см;
- песок средний по ГОСТ 32824 с содержанием пылеватых и глинистых частиц до 5% - 21 см.
Ж.4.5 Назначение расчетных характеристик конструктивных слоев дорожной одежды и грунта рабочего слоя
Расчетные характеристики конструктивных слоев дорожной одежды приведены в таблице Ж.7.
Таблица Ж.7
дорожной одежды
Материал слоя | Модуль упругости, МПа, для расчета | Расчетные характеристики при расчете по усталостному разрушению от растяжения при изгибе | Удельный вес материала  , кН/м3 | ||||
по допускаемому упругому прогибу | по условию сдвигоустойчивости (при T = 20°) на подвижную нагрузку | по усталостному разрушению от растяжения при изгибе | сопротивление растяжению при изгибе R0, МПа | m |  | ||
SP-16Э по ГОСТ Р 58401.1 на PG X (от 58,1 до 70,0) - Y (ФАКТ) | 3960 <*> | 2295 <*> | 5490 <*> | 9,5 | 5,5 | 5,2 | 24,00 |
SP-22Э по ГОСТ Р 58401.1 на PG X (от 58,1 до 70,0) - Y (ФАКТ) | 4100 | 2550 | 6100 | 9,5 | 5,5 | 5,2 | 24,00 |
Гранитный щебень фракции свыше 31,5 до 63 мм М1000, уложенный по способу заклинки | 350 | 350 | 350 | - | - | - | 18,00 |
Средний песок | 120 | 120 | 120 | - | - | - | 19,50 |
<*> Модуль упругости снижен на 10% относительно значений, представленных в таблицах Г.4 и Г.5, т.к. значение температурного диапазона эксплуатации R = (X + |Y|) допустимой к применению фактической марки битумного вяжущего PG X - Y (ФАКТ) (см. приложение В) с минимальным диапазоном эксплуатации более 95 (R = 69,3 + 34,4 = 103,7). | |||||||
Расчетные характеристики грунта - легкой крупной супеси определяют следующим образом:
- модуль упругости грунта по таблице В.6 (приложение В) Eгр = 65,00 МПа.
- сдвиговые характеристики по таблице В.7 (приложение В):
- при расчете на подвижную нагрузку в зависимости от 
:
:cN = 0,002 МПа; 
;
;- при расчете на статическую нагрузку в зависимости от 
: cN ст = 0,006 МПа; 
.
: cN ст = 0,006 МПа; .Расчетные прочностные характеристики среднего песка определяют по таблице В.7 (приложение В):
- при расчете на подвижную нагрузку в зависимости от 
:
:cN = 0,002 МПа; 
;
;- при расчете на статическую нагрузку в зависимости от 
: cN ст = 0,005 МПа;
: cN ст = 0,005 МПа;
Ж.4.6 Результаты расчета дорожных одежд на прочность на кратковременное многократное действие подвижных нагрузок
Согласно 12.4 дорожные одежды укрепленных полос рассчитывают по всем критериям прочности, аналогично дорожным одеждам проезжей части. В качестве расчетной нагрузки принимают нагрузку и коэффициенты прочности, что и при расчете дорожных одежд проезжей части.
Ж.4.6.1 Расчет на прочность по допускаемому упругому прогибу
Расчет по допускаемому упругому прогибу выполняют в следующей последовательности:
- определяют минимальный требуемый модуль упругости конструкции по эмпирической формуле (9), при C = 3,20:
- определяют общий модуль упругости конструкции Eо6щ по номограмме (см. рисунки Е.1, Е.2), выполняя расчет снизу вверх.
Результаты расчета общего модуля упругости конструкции приведены в таблице Ж.8 и на рисунке Ж.12.
Таблица Ж.8
N слоя | Материал слоя дорожной одежды | Модуль упругости E, МПа | Толщина слоя h, см | h/D | Eобщ/Ei | Общий модуль упругости на поверхности слоев, МПа |
1 | SP-16Э | 3960 | 5 (2,5) | 0,0725 | 413,58/3960 = 0,1044 |  |
2 | SP-22Э | 4100 | 12 | 0,3478 | 191,97/4100 = 0,0468 |  |
3 | Гранитный щебень фракции 31,5 - 63 мм М1000, уложенный по способу заклинки | 350 | 32 | 0,9275 | 86,79/350 = 0,248 |  |
4 | Средний песок | 120 | 21 | 0,6087 | 65,00/120 = 0,5417 |  |
- | Легкая крупная супесь | 65 | - | - | - | Eгр = 65,00 |
h1 = 5 (2,5) <*> см | E1 = 3960 МПа |  |
h2 = 12 см | E2 = 4100 МПа |  |
h3 = 32 см | E3 = 350 МПа |  |
h4 = 21 см | E4 = 120 МПа |  |
Eгр = 65 МПа |
--------------------------------
и результаты расчета по допускаемому упругому прогибу
Схема конструкции и результат расчета по допускаемому упругому прогибу приведены на рисунке Ж.12.
- определяют коэффициент прочности:
Прочность по допускаемому упругому прогибу обеспечена.
Ж.4.6.2 Расчет по условию сдвигоустойчивости подстилающего грунта
Расчетная схема конструкции приведена на рисунке Ж.13.
h1 = 5 (2,5) <*> см | E1 = 2295 МПа |
h2 = 12 см | E2 = 2550 МПа |
h3 = 32 см | E3 = 350 МПа |
h4 = 21 см | E4 = 120 МПа |
Eгр = 65 МПа |
--------------------------------
по условию сдвигоустойчивости грунта на воздействие
подвижной нагрузки
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости по формуле (16) настоящего стандарта:
- по отношениям Eср/Eгр = 741,59/65,00 = 11,41, 
и 
с использованием номограмм (см. рисунки Е.29, Е.31) находят удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки 
;
и с использованием номограмм (см. рисунки Е.29, Е.31) находят удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки ;- определяют активное напряжение сдвига в грунте по формуле (14) настоящего стандарта при p = 0,8 МПа:
- определяют предельное напряжение сдвига в грунте Tпр по формуле (12) настоящего стандарта при kд = 2, cN = 0,002 МПа, 
, 
, средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев:
, , средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев:
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по сдвигу в грунте выполнено.
Ж.4.6.3 Расчет по условию сдвигоустойчивости песчаного основания
Расчетная схема конструкции приведена на рисунке Ж.14.
h1 = 5 (3) <*> см | E1 = 2295 МПа |
h2 = 12 см | E2 = 2550 МПа |
h3 = 32 см | E3 = 350 МПа |
 |
--------------------------------
для расчета по условию сдвигоустойчивости среднего песка
на воздействие подвижной нагрузки
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости слоев, расположенных над слоем среднего песка, по формуле (16) настоящего стандарта:
- по отношениям 
, 
и 
с использованием номограммы (см. рисунок Е.35) находят удельное активное напряжение сдвига в среднем песке от единичной нагрузки 
;
, и с использованием номограммы (см. рисунок Е.35) находят удельное активное напряжение сдвига в среднем песке от единичной нагрузки ;- определяют активное напряжение сдвига в среднем песке по формуле (14) настоящего стандарта при p = 0,8 МПа:
- определяют предельное напряжение сдвига Tпр в среднем песке по формуле (12) настоящего стандарта при kд = 2, cN = 0,002 МПа, 
, 
, средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев:
, , средневзвешенном удельном весе вышележащих слоев:
- определяется коэффициент прочности:
Условие прочности по сдвигу в песке выполнено.
Ж.4.6.4 Расчет монолитного слоя основания (асфальтобетона SP-22Э) по усталостному разрушению от растяжения при изгибе
Расчетная схема конструкции дорожной одежды приведена на рисунке Ж.15.
h1 =2,5 см | E1 = 5490 МПа |
h2 = 12 см | E2 = 6100 МПа |
 |
для расчета слоев асфальтобетона SP-22Э усталостному
разрушению от растяжения при изгибе
Расчет выполняют в следующей последовательности:
- определяют средневзвешенный модуль упругости по формуле (16) настоящего стандарта:
- по отношениям 
и 
с использованием номограммы (см. рисунок Е.52) определяют растягивающее напряжение в монолитном слое основания (асфальтобетоне SP-22Э) от единичной нагрузки 
.
и с использованием номограммы (см. рисунок Е.52) определяют растягивающее напряжение в монолитном слое основания (асфальтобетоне SP-22Э) от единичной нагрузки .Наибольшие растягивающие напряжения определяют по формуле (20) при p = 0,8 МПа:
- определяют предельное растягивающее напряжение с учетом усталостных явлений RN в нижнем слое асфальтобетона SP-22Э по формуле (18) при коэффициенте k1, определяемом при параметрах: 
, m = 5,5 (таблица Г.5, приложение Г) по формуле (19) настоящего стандарта:
, m = 5,5 (таблица Г.5, приложение Г) по формуле (19) настоящего стандарта:
RN = R0k1k2(1 - VRt) = 9,5·0,3519·0,85(1 - 0,1·1,71) =
= 2,356 МПа;
- определяют коэффициент прочности:
Условие прочности по усталостному разрушению асфальтобетона SP-22Э от растяжения при изгибе выполнено.
Вывод: конструкция дорожной одежды удовлетворяет всем критериям прочности.
Ж.4.7 Расчет дорожной одежды на морозоустойчивость
При грунте рабочего слоя - легкой крупной супеси, не относящейся к пылеватым грунтам, расчет конструкции дорожной одежды укрепленной части обочины на морозоустойчивость не требуется.
Ж.4.8 Расчет дренирующего слоя
Для грунта рабочего слоя - легкой крупной супеси расчет дренирующего слоя не требуется (таблица 13).
Проектирование нежестких дорожных одежд. Методические рекомендации по расчету параметров напряженно-деформированного состояния многослойных конструкций при воздействии колесных нагрузок |
УДК 625.72:006.354 | ОКС 93.080.99 |
Ключевые слова: автомобильные дороги общего пользования, проектирование, нежесткие дорожные одежды, прочность, осушение, морозоустойчивость, модули упругости | |
Вернуться в "Каталог нормативных документов"
Источник информации: https://internet-law.ru/documents/prod/metodika/2/pnst_70524.html
На правах рекламы:
|
© Антон Серго, 1998-2026.
|
Разработка сайта |
|